汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，根據(jù)汽輪機組熱力性能試驗測得的壓力、溫度、流量數(shù)據(jù)，計算汽輪機組通流部分的汽封升級改造改造后的高、中壓缸平衡盤軸封漏汽量，高、中壓缸軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，低壓軸封汽壓力，軸封加熱器的凝結(jié)水溫升等參數(shù)，并將以上數(shù)值與汽封改造前數(shù)值、制造廠家的設(shè)計值進行比較，評價通流部分升級改造機組汽封改造后的節(jié)能效果。
【專利說明】汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及火力發(fā)電廠中回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的檢測技術(shù)，具體而言，涉及一種汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法。
【背景技術(shù)】
[0002]20世紀(jì)90年代以來，隨著不斷引進汽輪機設(shè)計制造技術(shù)，國內(nèi)汽輪機設(shè)計制造水平得到大幅度提升，汽輪機內(nèi)效率也達到較高水平。然而在實際運行中，各種容量及不同參數(shù)的汽輪機，內(nèi)效率普遍達不到設(shè)計值，影響機組運行的經(jīng)濟性。影響汽輪機效率的因素很多，其中汽輪機通流部分動、靜葉汽封和軸封漏汽、軸端汽封漏汽是導(dǎo)致汽輪機效率降低的重要原因，特別是汽輪機參數(shù)越來越高，相同密封間隙下，通過級間汽封的流量增大。漏汽不僅影響旁路做功的動靜葉，而且造成下一級主流道汽流擾動，雙重負面效果影響級效率。為了減小漏汽的影響，汽封的設(shè)計和使用效果起到越來越重要的作用。
[0003]現(xiàn)代汽輪機最常用的汽封仍為梳齒式結(jié)構(gòu)，近幾年來，隨著技術(shù)的發(fā)展，從國外引進了多種新型汽封，較典型的有:蜂窩汽封、刷式汽封、可調(diào)式汽封、接觸式汽封、側(cè)齒汽封等。盡管這些汽封結(jié)構(gòu)形式不盡相同，但設(shè)計者的指導(dǎo)思想是通過增加齒數(shù)、減小間隙、增加阻力，來提高密封效果，減小漏汽所造成的損失，新型汽封目前廣泛用于汽輪機通流部分汽封和軸端汽封升級改造中。
[0004]汽輪機汽封改造能夠顯著改善汽輪機組經(jīng)濟指標(biāo)，在判斷和評價汽輪機汽封改造效果時，最常用的方法是以汽輪機各缸效率的提高、以及機組熱耗率的降低為依據(jù)。但是對于通流部分升級改造機組，由于機組本體通流部分改造，汽輪機各缸效率和熱耗率得到較大改善，遠大于汽封改造的節(jié)能效果，因此汽輪機缸效率和熱耗率的改善不適用于評價汽輪機汽封改造的效果。
[0005]例如申請?zhí)枮?01310214133.4的中國發(fā)明專利，其公開了一種汽輪機通流級動靜汽封泄漏對汽輪機功率損失的評估方法，其先利用汽封流量計算公式分別計算汽輪機某通流級級間汽封及葉頂汽封的泄漏量，然后計算汽輪機通流葉頂汽封泄漏量，最后計算由于汽輪機某通流級汽封泄漏造成的機組功率損失，采用該方法可以評估各通流葉片動靜部分汽封間隙變化對汽輪機整體性能的影響程度，最終可以對通流葉片汽封間隙影響汽輪機功率的大小進行定量的評估和評價。該方法中采用評估某通流級汽封泄漏量來評估整個汽輪機組的功率，顯然是具有局限性，得出的數(shù)據(jù)并不準(zhǔn)確。
[0006]又例如申請?zhí)枮?01110158913.2的中國發(fā)明專利，其公開了一種診斷汽輪機通流部分軸封系統(tǒng)狀態(tài)的方法，其根據(jù)電廠目前現(xiàn)有的測點測試，不需要增加測點和測量儀器，通過參數(shù)的變化進行計算，掌握計算機組運行一段時間后的變化量，來診斷汽輪機的軸封系統(tǒng)的突變情況。該方法采用現(xiàn)有的測點進行測試，其數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確度不高，導(dǎo)致無法對汽封間隙變化導(dǎo)致的汽輪機功率損失進行定量的評價。

【發(fā)明內(nèi)容】
[0007]為了解決現(xiàn)有技術(shù)存在的上述技術(shù)缺陷，本發(fā)明的目的在于提供一種汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，根據(jù)汽輪機組熱力性能試驗測得的壓力、溫度、流量數(shù)據(jù)，計算汽輪機組通流部分的汽封升級改造改造后的高、中壓缸平衡盤軸封漏汽量，高、中壓缸軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，低壓軸封汽壓力，軸封加熱器的凝結(jié)水溫升等參數(shù)，并將以上數(shù)值與汽封改造前數(shù)值、制造廠家的設(shè)計值進行比較，評價通流部分升級改造機組汽封改造后的節(jié)能效果。
[0008]按照本發(fā)明的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，包括如下步驟:
第一步，在汽輪機組熱力系統(tǒng)布置若干個壓力、溫度、流量、電功率的測點；
第二步，計算高、中壓缸前后軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，計算經(jīng)過軸封加熱器的凝結(jié)水溫升；
第三步，進行汽輪機變汽溫工況試驗，計算高、中壓缸對稱布置結(jié)構(gòu)的高、中壓缸間平衡盤漏汽量；
第四步:將高、中壓缸間平衡盤漏汽量，高、中壓缸前后軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量、軸封加熱器進汽壓力、進汽溫度、凝結(jié)水溫升與汽封改造前、制造廠家的設(shè)計數(shù)值進行比較，評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果。
[0009]優(yōu)選的是，第二步驟分為五個小步驟:
第一步，測量高、中、低壓缸軸封漏汽壓力Pzf、軸封漏汽溫度tzf、軸封漏汽流量差壓Λ Pzf ;測量軸封加熱器進汽壓力Pzj、軸封加熱器進汽溫度tzj、軸封加熱器進水溫度tzjl> #1低壓加熱器進水溫度tldjl ；
第二步，經(jīng)過軸封加熱器的凝水溫升由Λ T= (tldjl-tzjl)計算得到；
第三步，測量高、中、低壓缸軸封漏汽密度P ；
第四步，由公式dt=d20X λ dX (t-20)計算得到測量元件在工作溫度下的開孔直徑dt，式中λ d為測量元件的線性膨脹系數(shù)(已知)，d20為測量元件在設(shè)計溫度20°C下的開孔直徑(已知)，t為工作溫度(已知)；
第五步，利用公式Gzf=0.126446 X a Xdt2X ε X (APzfX P ) 1/2計算高、中壓缸軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，式中:α為測量元件的流量系數(shù)(已知);dt為測量元件在工作溫度下的開孔直徑mm ; Λ Pzf為測量元件試驗時所測量的軸封漏汽流量差壓，kPa ; ε為所測量介質(zhì)的膨脹系數(shù)(已知)。
[0010]在上述任一方案中優(yōu)選的是，第三步驟分為十五個小步驟:
第一步，進行汽輪機變汽溫工況試驗，分別降低主汽溫度提高再熱溫度，以及提高主汽溫度降低再熱溫度兩個試驗工況，溫差達到25-30°C，其他參數(shù)如發(fā)電機負荷、主汽壓力、調(diào)門開度等相同；
第二步，測量主蒸汽洽ims、再熱蒸汽洽irh、最終給水洽ifw、冷再熱蒸汽洽ich、過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓irs、#l高加進汽焓inl、#l高加疏水焓isl、#2高加進汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加進汽焓in3、#3高加疏水焓is3、#l高加進水焓ill、#l高加出水焓il2、#2高加進水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機輸出功率Pe;
第三步，測量給水流量Gfw、鍋爐汽包水位變化的當(dāng)量流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量Grs ；
第四步，計算#3高加進汽流量Ge 1、#2高加進汽流量Ge2、#l高加進汽流量Ge3，#3高加進汽流量由公式Gel=GfwX (?32- ?31)/ (in3_ is3)計算得到、#2高加進汽流量由公式 Ge2=[GfwX (?22- ?21) - Gel (is3_ is2) ]/ (in2_ is2)計算得到、#1 高加進汽流量由公式 Ge3=[GfwX (il2-1ll) - (Gel+Ge2) X (is2_ isl)]/ (inl-1sl)計算得到;第五步，利用公式Gms=Gfw+Gbl+Gss計算主汽流量Gms ；
第六步，高壓缸門桿及前后軸封蒸汽泄漏量之和Ggl根據(jù)制造廠的熱力特性計算得
到；
第七步，根據(jù)公式Gch=Gms-Ggl-Ge 1-Ge2-Ge3計算冷再熱蒸汽流量Gch ；
第八步，根據(jù)公式Grh=Gch+Grs計算再熱蒸汽流量Grh ；
第九步，測量高中壓缸間軸封漏汽焓ileak ；
第十步，設(shè)高中壓缸間軸封漏汽量Gleak占主蒸汽流量Gms的百分比N分別為0、2、4、6、8、10,則軸封漏汽量與再熱蒸汽混合后的j:含值imix根據(jù)公式imix=[GrhX irh+(ileak_irh) XNX Gms ] / [Grh+N X Gms ]得到；
第十一步，測量再熱蒸汽壓力Prh，測量中壓缸排汽壓力Pex，中壓缸排汽焓iex ；
第十二步，蒸汽在 中壓缸內(nèi)的實際洽降Hi,由公式Hi= imix-1ex計算得到；
第十三步，利用測量的中壓缸進汽參數(shù)Prh、imix和排汽壓力Pex計算蒸汽在中壓缸內(nèi)的等熵焓降HO ；
第十四步，中壓缸實際效率為Π IP = Hi/HO ；
第十五步，作出以上兩個變汽溫工況的中壓缸效率H IP與高中壓缸間軸封漏汽量百分比的關(guān)系曲線，所得交點的值即為機組實際的高中壓缸間軸封漏汽量百分比。
[0011]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述高、中壓缸間平衡盤汽封采用六圈刷子、梳齒汽封和六圈梳齒汽封。
[0012]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述高壓缸后軸封采用十圈蜂窩汽封。
[0013]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述中壓缸后軸封采用七圈蜂窩汽封。
[0014]在上述任一方案中優(yōu)選的是,所述低壓缸前后軸封各米用三圈內(nèi)梳齒汽封和兩圈接觸外梳齒汽封。
[0015]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述電功率測量，發(fā)電機功率在發(fā)電機的出線端接校驗合格的0.02級WT3000功率變送器測量。
[0016]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述流量測量，凝結(jié)水流量采用標(biāo)準(zhǔn)的喉部取壓長頸噴嘴及0.075級3051差壓變送器測量，凝結(jié)水流量噴嘴裝在M低加出口和除氧器進口之間的水平管路上，且事先經(jīng)過有資質(zhì)的檢測中心標(biāo)定。
[0017]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述過熱器、再熱器減溫水流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量；高、中壓缸軸封漏汽流量利用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量；低壓缸軸封供汽流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量。
[0018]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述壓力測量，所有壓力測點用0.1級3051壓力變送器測量。
[0019]在上述任一方案中優(yōu)選的是，所述溫度測量，所有溫度測點用工業(yè)一級E分度鎧裝熱電偶。
[0020]在上述任一方案中優(yōu)選的是，以上所有數(shù)據(jù)采用分散式數(shù)據(jù)采集器，配用便攜式電腦進行采集，采集周期為30秒。
[0021]綜上所述，上述方案中對于通流部分升級改造的汽輪機組，不再僅僅利用高、中、低壓缸效率和機組熱耗率的改善來判斷汽輪機汽封改造的效果，而是利用高、中壓缸軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量、經(jīng)過軸封加熱器的凝水溫升以及軸封汽壓力等參數(shù)來判斷和評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果；對于高、中壓缸反向布置的汽輪機，進行變汽溫工況試驗，分別進行降低主汽溫度提高再熱汽溫度，以及提高主汽溫度降低再熱汽溫度兩個工況的試驗，作出以上兩個工況的中壓缸效率Π IP與高中壓缸間軸封漏汽量占主蒸汽流量Gms的百分比N的關(guān)系曲線，得到機組實際的高中壓缸間軸封漏汽量百分比，評價高、中壓缸間平衡盤汽封改造的效果；將高、中壓缸前后軸封漏汽量，低壓軸封進汽量、低壓軸封汽壓力、軸封加熱器進汽壓力、軸封加熱器進汽溫度、經(jīng)過軸加的凝結(jié)水溫升與汽封改造前、制造廠家的設(shè)計值進行比較，評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果，參數(shù)容易測量和計算，方法簡單可行。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0022]圖1為按照本發(fā)明的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法中汽輪機組熱力系統(tǒng)測點布置圖。
[0023]圖2為按照本發(fā)明的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷系統(tǒng)及其方法中中壓缸效率n IP與高中壓缸間軸封漏汽量百分比N的關(guān)系曲線。
【具體實施方式】
[0024]以下的說明本質(zhì)上僅僅是示例性的而并不是為了限制本公開、應(yīng)用或用途。下面結(jié)合說明書附圖對本發(fā)明汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法的【具體實施方式】作進一步的說明。
[0025]本發(fā)明采用如下技術(shù)方案:一種通流部分升級改造機組汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，具體步驟為:
步驟一:在汽輪機組熱力系統(tǒng)布置若干壓力、溫度、流量測點；
步驟二:計算高、中壓缸前后軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量；計算經(jīng)過軸封加熱器的凝結(jié)水溫升；
步驟三:進行汽輪機變汽溫工況試驗，計算高、中壓缸對稱布置結(jié)構(gòu)的高、中壓缸間平
衡盤漏汽量；
步驟四:將高中壓缸間平衡盤漏汽量，高、中壓缸前后軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，軸封加熱器進汽壓力、進汽溫度、凝結(jié)水溫升與汽封改造前、制造廠家的設(shè)計數(shù)值進行比較，評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果。
[0026]上述步驟二的具體步驟為:
(2-1)測量高、中、低壓缸軸封漏汽壓力Pzf、軸封漏汽溫度tzf、軸封漏汽流量差壓Δ Pzf ;測量軸封加熱器進汽壓力Pzj、軸封加熱器進汽溫度tzj、軸封加熱器進水溫度tzjl> #1低壓加熱器進水溫度tldjl。
[0027](2-2)經(jīng)過軸封加熱器的凝水溫升由Λ T= (tldjl-tzjl)計算得到；
(2-3)測量高、中、低壓缸軸封漏汽密度P ；(2-4)由公式dt=d20X λ dX (t-20)計算得到測量元件在工作溫度下的開孔直徑dt，式中Xd為測量元件的線性膨脹系數(shù)(已知)，d20為測量元件在設(shè)計溫度20°C下的開孔直徑(已知)，t為工作溫度(已知)；
(2-5)利用公式 Gzf=0.126446 X a Xdt2X ε X (APzfX P ) 1/2 計算高、中壓缸軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量，式中:α為測量元件的流量系數(shù)(已知);dt為測量元件在工作溫度下的開孔直徑；APzf為測量元件試驗時所測量的軸封漏汽流量差壓，kPa ; ε為所測量介質(zhì)的膨脹系數(shù)(已知)。
[0028]上述步驟三的具體步驟為:
(3-1)進行汽輪機變汽溫工況試驗，分別降低主汽溫度提高再熱溫度，以及提高主汽溫度降低再熱溫度兩個試驗工況，溫差達到25-30°C，其他參數(shù)如發(fā)電機負荷、主汽壓力、調(diào)門開度等相同；
(3-2)測量主蒸汽洽ims、再熱蒸汽洽irh、最終給水洽ifw、冷再熱蒸汽洽ich、過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓irs、#l高加進汽焓inl、#l高加疏水焓isl、#2高加進汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加進汽焓in3、#3高加疏水焓is3、#l高加進水焓ill、#l高加出水焓il2、#2高加進水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機輸出功率Pe ；
(3-3)測量給水流量Gfw、鍋爐汽包水位變化的當(dāng)量流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量Grs ；
(3-4)#3高加進汽流量Gel、#2高加進汽流量Ge2、#l高加進汽流量Ge3由#3高加、#2高加、#1高加的熱平衡計 算得到；#3高加進汽流量由公式Gel=GfwX (?32- ?31)/ (in3_is3)計算得到；#2 高加進汽流量由公式 Ge2=[GfwX (?22- ?21)- Gel (is3-1s2)]/(in2_is2)計算得到；#1 高加進汽流量由公式 Ge3=[GfwX (il2_ ill)- (Gel+Ge2) X (is2_isl) ]/ (inl-1sl)計算得到；
(3-5)利用公式Gms=Gfw+Gbl+Gss計算主汽流量Gms ；
(3-6)高壓缸門桿及前后軸封蒸汽泄漏量之和Ggl根據(jù)制造廠的熱力特性計算得到； (3-7)根據(jù)公式Gch=Gms-Ggl-Ge 1-Ge2-Ge3計算冷再熱蒸汽流量Gch ；
(3-8)根據(jù)公式Grh=Gch+Grs計算再熱蒸汽流量Grh ；
(3-9)測量高中壓缸間軸封漏汽焓ileak ;
(3-10)設(shè)高中壓缸間軸封漏汽量Gleak占主蒸汽流量Gms的百分比N分別為0、2、4、
6、8、10,則軸封漏汽量與再熱蒸汽混合后的j:含值imix根據(jù)公式imix=[GrhX irh+(ileak_irh) XNX Gms ] / [Grh+N X Gms ]得到；
(3-11)測量再熱蒸汽壓力Prh，測量中壓缸排汽壓力Pex,中壓缸排汽焓iex’
(3-12)蒸汽在中壓缸內(nèi)的實際j:含降Hi由公式Hi= imix-1ex計算得到；
(3-13)利用測量的中壓缸進汽參數(shù)Priuimix和排汽壓力Pex計算蒸汽在中壓缸內(nèi)的等熵焓降HO ；
(3-14)中壓缸實際效率為ηΙΡ = Hi/HO ；
(3-15)作出以上兩個變汽溫工況的中壓缸效率η IP與高中壓缸間軸封漏汽量百分比N的關(guān)系曲線，所得交點的N值即為機組實際的高中壓缸間軸封漏汽量百分比。
[0029]上述方案中對于通流部分升級改造的汽輪機組，不再僅僅利用高、中、低壓缸效率和機組熱耗率的改善來判斷汽輪機汽封改造的效果，而是利用高、中壓缸軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量、經(jīng)過軸封加熱器的凝水溫升以及軸封汽壓力等參數(shù)來判斷和評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果；對于高、中壓缸反向布置的汽輪機，進行變汽溫工況試驗，分別進行降低主汽溫度提高再熱汽溫度，以及提高主汽溫度降低再熱汽溫度兩個工況的試驗，作出以上兩個工況的中壓缸效率n IP與高中壓缸間軸封漏汽量占主蒸汽流量Gms的百分比N的關(guān)系曲線，得到機組實際的高中壓缸間軸封漏汽量百分比，評價高、中壓缸間平衡盤汽封改造的效果；將高、中壓缸前后軸封漏汽量，低壓軸封進汽量、低壓軸封汽壓力、軸封加熱器進汽壓力、軸封加熱器進汽溫度、經(jīng)過軸加的凝結(jié)水溫升與汽封改造前、制造廠家的設(shè)計值進行比較，評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果，參數(shù)容易測量和計算，方法簡單可行。
[0030]按照GB/T8117.1-2008《汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程》進行汽輪機組性能試驗，試驗測點的布置如圖1所示。
[0031]機組測量系統(tǒng)和測量儀表:(1)電功率測量:發(fā)電機功率在發(fā)電機的出線端接校驗合格的0.02級WT3000功率變送器測量。(2)流量測量:凝結(jié)水流量采用標(biāo)準(zhǔn)的喉部取壓長頸噴嘴及0.075級3051差壓變送器測量，凝結(jié)水流量噴嘴裝在#4低加出口和除氧器進口之間的水平管路上，且事先經(jīng)過有資質(zhì)的檢測中心標(biāo)定。過熱器、再熱器減溫水流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量；高、中壓缸軸封漏汽流量利用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量；低壓缸軸封供汽流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量。(3)壓力測量:所有壓力測點用0.1級3051壓力變送器測量。(4)溫度測量:所有溫度測點用工業(yè)一級E分度鎧裝熱電偶。
[0032]所有數(shù)據(jù)采用分散式數(shù)據(jù)采集器，配用便攜式電腦進行采集，采集周期為30秒。對采集得到的試驗原始數(shù)據(jù)按工況相對穩(wěn)定的一段連續(xù)記錄時間進行算術(shù)平均值計算，壓力測點進行標(biāo)高和大氣壓力修正。試驗中同一參數(shù)多重測點的測量值，取其算術(shù)平均值。
[0033]表I中列出機組通流部分和汽封改造前后330MW工況下的試驗原始數(shù)據(jù)，表2中列出機組汽封改造前后330MW工況下的試驗計算結(jié)果。
[0034]表I機組通流部分和汽封改造前后330MW工況試驗原始數(shù)據(jù)
【權(quán)利要求】
1.一種汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，包括如下步驟: 第一步，在汽輪機組熱力系統(tǒng)布置若干個壓力、溫度、流量、電功率的測點； 第二步，計算高、中壓缸前后軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量，計算經(jīng)過軸封加熱器的凝結(jié)水溫升； 第三步，進行汽輪機變汽溫工況試驗，計算高、中壓缸對稱布置結(jié)構(gòu)的高、中壓缸間平衡盤漏汽量； 第四步:將高、中壓缸間平衡盤漏汽量，高、中壓缸前后軸封漏汽量、低壓缸軸封進汽量、軸封加熱器進汽壓力、進汽溫度、凝結(jié)水溫升與汽封改造前、制造廠家的設(shè)計數(shù)值進行比較，評價汽輪機汽封改造的節(jié)能效果。
2.如權(quán)利要求1所述的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，其特征在于，第二步驟分為五個小步驟: 第一步，測量高、中、低壓缸軸封漏汽壓力Pzf、軸封漏汽溫度tzf、軸封漏汽流量差壓Δ Pzf;測量軸封加熱器進汽壓力P#軸 封加熱器進汽溫度軸封加熱器進水溫度tzp#l低壓加熱器進水溫度tidjl ； 第二步，經(jīng)過軸封加熱器的凝水溫升由Λ T= (tldJ1-tZJ1)計算得到； 第三步，測量高、中、低壓缸軸封漏汽密度P ; 第四步，由公式dt=d2(lX λ dx (t-20)計算得到測量元件在工作溫度下的開孔直徑dt ；第五步，利用公式Gzf=0.126446 X a Xdt2X ε X ( Λ Pzf X ρ )1/2計算高、中壓缸軸封漏汽量，低壓缸軸封進汽量。
3.如權(quán)利要求1所述的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，其特征在于，第三步驟分為十五個小步驟: 第一步，進行汽輪機變汽溫工況試驗，分別降低主汽溫度提高再熱溫度，以及提高主汽溫度降低再熱溫度兩個試驗工況，溫差達到25-30°C，其他參數(shù)如發(fā)電機負荷、主汽壓力、調(diào)門開度等相同； 第二步，測量主蒸汽焓ims、再熱蒸汽焓、最終給水焓ifw、冷再熱蒸汽焓過熱器減溫水焓iss、再熱器減溫水焓i,s、#1高加進汽焓inl、#1高加疏水焓isl、#2高加進汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加進汽焓in3、#3高加疏水焓is3、#l高加進水焓in、#l高加出水焓i12、#2高加進水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加進水焓i31、#3高加出水焓i32、發(fā)電機輸出功率Pe ； 第三步，測量給水流量Gfw、鍋爐汽包水位變化的當(dāng)量流量Gbl、過熱器減溫水流量Gss、再熱器減溫水流量G?; 第四步，計算#3高加進汽流量Gel、#2高加進汽流量Ge2、#l高加進汽流量Ge3，#3高加進汽流量由公式Gel=GfwX Ci32-131)/(in3_ is3)計算得到、#2高加進汽流量由公式Ge2=[GfwXCi22-12i)_ Gel (is3-1s2)]/ (in2-1s2)計算得到、#1 高加進汽流量由公式 Ge3=[GfwX Ci12-1n) _ (Gel+Ge2) X (is2-1sl)]/ (inl_ isl)計算得到； 第五步，利用公式Gms=Gfw+Gbl+Gss計算主汽流量Gms ； 第六步，高壓缸門桿及前后軸封蒸汽泄漏量之和Ggl根據(jù)制造廠的熱力特性計算得到； 第七步，根據(jù)公式Gdl=Gms-Ggl-Gel-Ge2-Ge3計算冷再熱蒸汽流量Gdl ； 第八步，根據(jù)公式Gril=Gd^Glis計算再熱蒸汽流量Gril ；第九步，測量高中壓缸間軸封漏汽焓i1Mk; 第十步，設(shè)高中壓缸間軸封漏汽量Gleak占主蒸汽流量Gms的百分比N分別為0、2、4、6、.8、10，則軸封漏汽量與再熱蒸汽混合后的焓值imix根據(jù)公式imix=[GrhX irh+(ileak-1rh) XNXGfflJ/[Grh+NXGfflS]得到； 第十一步，測量再熱蒸汽壓力Pa，測量中壓缸排汽壓力ΡΜ，中壓缸排汽焓U ； 第十二步，蒸汽在中壓缸內(nèi)的實際焓降Hi,由公式Hi=算得到； 第十三步，利用測量的中壓缸進汽參數(shù)PrKimix和排汽壓力Pex計算蒸汽在中壓缸內(nèi)的等熵焓降H。； 第十四步，中壓缸實際效率為Hip = HiZU; 第十五步，作出以上兩個變汽溫工況的中壓缸效率HIP與高中壓缸間軸封漏汽量百分比的關(guān)系曲線，所得交點的值即為機組實際的高中壓缸間軸封漏汽量百分比。
4.如權(quán)利要求1-3中任一項所述的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，其特征在于:所述高、中壓缸間平衡盤汽封采用六圈刷子、梳齒汽封和六圈梳齒汽封。
5.如權(quán)利要求1-3中任一項所述的汽輪機組通流部分汽封改造的節(jié)能效果測試與評價方法，其特征在于:所述高壓缸后軸封采用十圈蜂窩汽封。
6.如權(quán)利要求1-3所述的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷方法，其特征在于:所述中壓缸后軸封采用七圈蜂窩汽封。
7.如權(quán)利要求1-3所述的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷方法，其特征在于:所述低壓缸前后軸封各采用三圈內(nèi)梳齒汽封和兩圈接觸外梳齒汽封。
8.如權(quán)利要求1所述的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷方法，其特征在于:所述電功率測量，發(fā)電機功率在發(fā)電機的出線端接校驗合格的0.02級WT3000功率變送器測量。
9.如權(quán)利要求1所述的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷方法，其特征在于:所述流量測量，凝結(jié)水流量采用標(biāo)準(zhǔn)的喉部取壓長頸噴嘴及0.075級3051差壓變送器測量，凝結(jié)水流量噴嘴裝在#4低加出口和除氧器進口之間的水平管路上，且事先經(jīng)過有資質(zhì)的檢測中心標(biāo)定。
10.如權(quán)利要求3所述的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在線性能診斷方法，其特征在于:所述過熱器、再熱器減溫水流量用標(biāo)準(zhǔn)孔板測量。
【文檔編號】G01M15/00GK103900819SQ201410119064
【公開日】2014年7月2日 申請日期:2014年3月27日 優(yōu)先權(quán)日:2014年3月27日
【發(fā)明者】成渫畏, 王學(xué)棟 申請人:華電國際電力股份有限公司山東分公司