專利名稱：滾珠軸承以及混合動(dòng)力車用變速器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種滾珠軸承以及混合動(dòng)力車用變速器。
背景技術(shù)：
圖42表示為支承各種旋轉(zhuǎn)部分而廣泛使用的第一以往例中的滾珠軸承。該滾珠 軸承具有如下的結(jié)構(gòu)，即，將外周面上具有內(nèi)圈軌道101的內(nèi)圈102和內(nèi)周面上具有外圈軌 道103的外圈104配置為同心，在內(nèi)圈軌道101與外圈軌道103之間滾動(dòng)自如地配置有多 個(gè)滾珠105。多個(gè)滾珠105滾動(dòng)自如地保持在如圖43、44所示的保持架107上。保持架107被 稱為冠型保持架，其通過使合成樹脂注塑成型形成為一體。保持架107具有圓環(huán)狀的基座 部108和設(shè)置于基座部108的軸向一端面上的多個(gè)兜孔109。各兜孔109由設(shè)置于基座部 108的軸向一端面的凹部110和在凹部110的邊緣相互隔開間隔地相對(duì)配置的一對(duì)彈性片 111所形成。該一對(duì)彈性片111的相互對(duì)置面與凹部110的內(nèi)表面連續(xù)地形成一個(gè)球狀凹 面或圓筒面。保持架107通過一邊彈性地?cái)U(kuò)寬彈性片111的間隔，一邊將滾珠105壓入一對(duì)彈 性片111之間，將滾珠105滾動(dòng)自如地保持在各兜孔109內(nèi)。保持架107例如由尼龍46、尼龍66、聚苯硫醚(PPQ、聚四氟乙烯(PTFE)和聚醚醚 酮(PEEK)等合成樹脂形成。另外，已知通過使這些合成樹脂中含有10 40質(zhì)量％左右的 玻璃纖維(GF)、碳纖維(CF)等加固材料，能夠提高高溫下的韌性和機(jī)械強(qiáng)度。這樣的滾珠軸承在高溫、高速等苛刻的條件下使用的情況較多。例如，在滾珠軸承 組裝于混合動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或交流發(fā)電機(jī)的旋轉(zhuǎn)支承部分中的情況下，大多在高溫 (100°C以上)和高速(轉(zhuǎn)速IOOOOmirr1以上或dmn60萬以上)的情況使用。此外，“dmn，， 中的“dm”表示軸承節(jié)圓直徑(單位為mm)，“η”表示軸承的轉(zhuǎn)速(單位為rniiT1)。在這樣 的使用條件下，滾珠軸承內(nèi)的保持架107與存在于內(nèi)圈102的外周面與外圈104的內(nèi)周面 之間的潤(rùn)滑油或潤(rùn)滑脂一起高速地旋轉(zhuǎn)。并且，高速旋轉(zhuǎn)時(shí)的保持架107被施加了基于離 心力而朝向徑向外側(cè)的力、基于滾珠105公轉(zhuǎn)的束縛力(旋轉(zhuǎn)方向的力)、以及由潤(rùn)滑油或 潤(rùn)滑脂的攪拌阻力等組合而成的復(fù)雜的力。通過這樣復(fù)雜的力使保持架107重復(fù)進(jìn)行不規(guī)則運(yùn)動(dòng)，受到伴隨沖擊的復(fù)雜的外 部應(yīng)力的作用。因此，若如上所述那樣高速的使用條件下繼續(xù)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在離心力的作 用下會(huì)發(fā)生彈性變形或塑性變形。在高溫時(shí)，易于使這些變形加劇。其結(jié)果會(huì)增大各兜孔 109的內(nèi)表面與各滾珠105的轉(zhuǎn)動(dòng)面之間的間隙的偏移。進(jìn)而，各兜孔109的內(nèi)表面也受到 來自滾珠105的滾動(dòng)面的力而發(fā)生磨損。并且，若該間隙變大，則會(huì)發(fā)生如下的問題。第一，隨著滾珠軸承的旋轉(zhuǎn)使保持架107細(xì)微地振動(dòng)，不僅會(huì)進(jìn)一步促進(jìn)各兜孔 109的磨損，而且會(huì)發(fā)生有害的振動(dòng)或噪聲。第二，解除滾珠105對(duì)保持架107的約束的結(jié) 果是，使保持架107發(fā)生部分或整體位移，或發(fā)生偏心，或使保持架107的一部分與內(nèi)圈102 或外圈104相互碰擦。
例如，兜孔109的彈性片111基于離心力而朝向徑向外側(cè)位移(參照?qǐng)D45)，而各 彈性片111的外周面與外圈104的內(nèi)周面發(fā)生相互碰擦。在發(fā)生這樣的相互碰擦?xí)r，有可 能使軸承的拖曳扭矩上升，或使保持架107斷裂。另外，若磨損進(jìn)一步發(fā)生時(shí)，有可能使保 持架107從軸承中脫落而使軸承分解，使軸承單元發(fā)生重大損壞。為了解決這樣的問題，提出了具有金屬制加固構(gòu)件的樹脂制保持架(例如參照日 本國(guó)特開平8-145061號(hào)公報(bào)以及日本國(guó)特開平9-79265號(hào)公報(bào))。由于利用金屬制的加固 構(gòu)件提高了保持架的剛性，因此即使在高溫、高速條件下使用也難以發(fā)生上述那樣的變形。但是，由于在樹脂制保持架設(shè)置有金屬制的加固構(gòu)件，因此這成為導(dǎo)致滾珠軸承 的制造成本上升的主要原因。如圖46所示，第二以往例的滾珠軸承具有外周面上具有內(nèi)圈軌道面201a(軌道 槽)的內(nèi)圈201 ；內(nèi)周面上具有外圈軌道面20 (軌道槽)的外圈202;滾動(dòng)自如地配置于 內(nèi)圈軌道面201a與外圈軌道面20 之間的多個(gè)滾珠203 ；以及樹脂制的冠型保持架204、 其突出設(shè)置于圓環(huán)狀的基座部20 和基座部20 的單個(gè)軸向端面上，且具有前端上設(shè)有 爪部的柱部204b，用于將滾珠203容納在形成于該柱部204b間的球面兜孔2(Mc中。滾珠 203由冠型保持架204以預(yù)定的間隔保持在圓周方向上，并與保持架204 —起公轉(zhuǎn)。這樣的滾珠軸承例如在用于汽車的變速器等旋轉(zhuǎn)部的情況下，大多以由泵等提供 潤(rùn)滑油的強(qiáng)制潤(rùn)滑方式來使用，潤(rùn)滑油沿軸向貫通流進(jìn)軸承的內(nèi)部，在變速器單元內(nèi)部進(jìn) 行循環(huán)以及潤(rùn)滑。如圖47A、47B所示，當(dāng)使該滾珠軸承高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，利用離心力，以冠型保持架204 的基座部20 作為扭轉(zhuǎn)軸，柱部204b向外徑側(cè)打開。其結(jié)果是，增大了冠型保持架204的 球面兜孔2(Mc的內(nèi)徑側(cè)與滾珠203間的接觸面壓力，兜孔2(Mc的內(nèi)徑側(cè)部分204p受磨損， 發(fā)熱增多。當(dāng)兜孔2(Mc的內(nèi)徑側(cè)部分204p的磨損惡化時(shí)，冠型保持架204的振擺回轉(zhuǎn)變大， 冠型保持架204產(chǎn)生振動(dòng)。進(jìn)而，如圖48所示，冠型保持架204的外徑側(cè)與外圈202的內(nèi) 周面發(fā)生接觸，柱部204b受磨損，最壞的情況可能導(dǎo)致保持架204損壞。另一方面，提出了如下的構(gòu)成，S卩，如圖49A以及49B所示，將冠型保持架204的球 面兜孔2(Mc的中心Oc配置于比冠型保持架204的直徑方向?qū)挾鹊闹行腡l更靠外徑一側(cè)， 即，若將冠型保持架204的直徑方向的最大限度尺寸設(shè)為Q時(shí)，則使自球面兜孔2(Mc的中 心Oc到內(nèi)側(cè)的寬度Ql大于自該中心Oc到外側(cè)的寬度Q2，大大地確保內(nèi)徑側(cè)的滾珠圍抱 量，由此能夠抑制冠型保持架204向外徑側(cè)扭曲變形(例如參照日本國(guó)實(shí)開平5-34317號(hào) 公報(bào))。但是，在圖49A、49B所示的滾珠軸承中，在使軸承高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，球面兜孔2(Mc的內(nèi) 徑側(cè)因離心力造成潤(rùn)滑油不足而受到磨損，這樣有可能最終無法抑制扭曲變形，而發(fā)生所 述的振擺回轉(zhuǎn)導(dǎo)致的問題。另外，為了向冠型保持架204的內(nèi)周部提供潤(rùn)滑油，考慮直接將潤(rùn)滑油噴嘴接近 配置到內(nèi)圈201側(cè)。但是，在該情況下，需要另外配置潤(rùn)滑噴嘴，還需要設(shè)置潤(rùn)滑噴嘴的空 間。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于對(duì)上述問題的一個(gè)以上提出解決方案。根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式，滾珠軸承具有具有軌道面的內(nèi)圈；具有軌道面的外 圈；滾動(dòng)自如地配置于內(nèi)圈的軌道面與外圈的軌道面之間的多個(gè)滾動(dòng)體；以及將多個(gè)滾動(dòng) 體保持在內(nèi)圈與外圈之間的樹脂制保持架。保持架是一種冠型保持架，其具有環(huán)狀基座部 和形成于環(huán)狀基座部的軸向一端面上的多個(gè)兜孔，且由多個(gè)兜孔保持所述多個(gè)滾動(dòng)體。保 持架的重心的軸向位置與兜孔的各球狀或圓筒狀的內(nèi)表面的曲率中心之間的軸向距離為 內(nèi)表面的曲率半徑的0. 6倍以上。根據(jù)本發(fā)明的另一實(shí)施方式，混合動(dòng)力車用變速器具有所述滾珠軸承。本發(fā)明的其他實(shí)施方式以及效果，通過以下的記載、附圖以及權(quán)利要求書便可明了。


圖1是本發(fā)明的第一實(shí)施例中的滾珠軸承的局部剖面圖。圖2是圖1中的滾珠軸承的保持架的立體圖。圖3是圖2的保持架的局部剖面圖。圖4是表示保持架的直徑方向厚度的中央位置的滾珠軸承的局部剖面圖。圖5是表示保持架的重心的軸向位置與作用于保持架上的力矩之間的關(guān)系的曲 線圖。圖6是表示滾珠軸承的內(nèi)圈與保持架之間的直徑方向間隙的例子的說明圖。圖7是表示滾珠軸承的內(nèi)圈與保持架之間的直徑方向間隙的另一例子的說明圖。圖8是表示滾珠軸承的軸向端部與保持架之間的軸向距離的例子的說明圖。圖9是表示滾珠軸承的軸向端部與保持架的軸向距離的另一例子的說明圖。圖10是第一實(shí)施例的第一變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖11是第一實(shí)施例的第二變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖12是第一實(shí)施例的第三變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖13是本發(fā)明的第二實(shí)施例中的滾珠軸承的局部剖面圖。圖14是圖13中的滾珠軸承的保持架的立體圖。圖15是圖14中的保持架的局部剖面圖。圖16是表示保持架的直徑方向厚度的中央位置例子的第二實(shí)施例的滾珠軸承的 局部剖面圖。圖17是表示第二實(shí)施例的滾珠軸承的內(nèi)圈與保持架之間的直徑方向間隙的例子 的說明圖。圖18是表示第二實(shí)施例的滾珠軸承的內(nèi)圈與保持架之間的直徑方向間隙的另一 例子的說明圖。圖19是表示第二實(shí)施例的滾珠軸承的軸向端部與保持架之間的軸向距離的例子 的說明圖。圖20是表示第二實(shí)施例的滾珠軸承的軸向端部與保持架之間的軸向距離的另一 例子的說明圖。圖21是第二實(shí)施例的第一變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。
圖22是第二實(shí)施例的第二變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖23是第二實(shí)施例的第三變形例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖M是保持架的兜孔的直徑方向內(nèi)側(cè)緣部為倒角的結(jié)構(gòu)的說明圖。圖25是保持架的兜孔的直徑方向內(nèi)側(cè)緣部未做成倒角的結(jié)構(gòu)的說明圖。圖沈是保持架的直徑方向厚度的中央位置與滾珠中心一致的結(jié)構(gòu)的說明圖。圖27是表示倒角量與碎片脫落難易度之間的關(guān)系的曲線圖。圖觀是表示由連結(jié)滾珠和兜孔相接的直徑方向最內(nèi)側(cè)接觸點(diǎn)與滾珠中心而成的 直線、和通過滾珠中心且與徑向正交的直線形成的角度θ的說明圖。圖四是表示在圖M所示的結(jié)構(gòu)中，由連結(jié)滾珠和兜孔相接的直徑方向最內(nèi)側(cè)接 觸點(diǎn)與滾珠中心而成的直線、和通過滾珠中心且與徑向正交的直線形成的角度θ的說明 圖。圖30是表示角度θ與保持架的直徑方向移動(dòng)量之間的關(guān)系的曲線圖。圖31是本發(fā)明的第三實(shí)施例中的滾珠軸承的剖面圖。圖32是表示冠型保持架的結(jié)構(gòu)例子的立體圖。圖33Α是表示保持架的直徑方向?qū)挾鹊闹行奈恢帽葷L珠中心更偏向內(nèi)徑側(cè)的結(jié) 構(gòu)的圖。圖3 是表示的保持架的直徑方向?qū)挾鹊闹行奈恢门c滾珠中心一致的結(jié)構(gòu)的圖。圖34A是表示在保持架的球面兜孔的內(nèi)周部的邊緣加上曲面的結(jié)構(gòu)的圖。圖34B是表示保持架的球面兜孔的內(nèi)周部的邊緣做成倒角的結(jié)構(gòu)的圖。圖34C是表示保持架的球面兜孔的內(nèi)周部的邊緣做成倒角的另一結(jié)構(gòu)的圖。圖35是本發(fā)明的第三實(shí)施例的第一變形例的滾珠軸承的主要部件局部剖面圖。圖36A是第三實(shí)施例的第二變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖36B是第三實(shí)施例的第三變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖36C是第三實(shí)施例的第四變形例的滾珠軸承的剖面圖。
圖36D是第三實(shí)施例的第五變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖36E是第三實(shí)施例的第六變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖37A是第三實(shí)施例的第七的滾珠軸承的剖面圖。圖37B是第三實(shí)施例的第八變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖37C是第三實(shí)施例的第九變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖37D是第三實(shí)施例的第十變形例的滾珠軸承的剖面圖。圖38是試驗(yàn)1和試驗(yàn)2中所使用的滾珠軸承的剖面圖。圖39是表示試驗(yàn)1的結(jié)果的曲線圖。圖40是表示試驗(yàn)2的結(jié)果的曲線圖。圖41是表示試驗(yàn)3的結(jié)果的曲線圖。圖42是第一以往例的滾珠軸承的局部剖面圖。圖43是圖42中的滾珠軸承的保持架的立體圖。圖44是圖43中的保持架的局部俯視圖。圖45是彈性片向徑向外側(cè)發(fā)生了變形的保持架的側(cè)視圖。圖46是第二以往例的滾珠軸承的局部剖面圖。
圖47A是第二以往例的保持架的軸向剖面圖。圖47B是第二以往例的保持架的圓周方向剖面圖。圖48是用于說明第二以往例的保持架已受磨損時(shí)的問題的圖。圖49A是第二以往例的保持架的局部剖面圖。圖49B是第二以往例的保持架的局部側(cè)視圖。
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖來詳細(xì)說明本發(fā)明的實(shí)施例。實(shí)施例1圖1是本發(fā)明的第一實(shí)施例中的滾珠軸承的局部縱剖面圖。圖2是圖1中的滾珠 軸承的保持架的立體圖，圖3是圖2中的保持架的局部剖面圖。如圖1所示，第一實(shí)施例的滾珠軸承具有內(nèi)圈1 ；外圈2 ；滾動(dòng)自如地配置于內(nèi)圈 1與外圈2之間的多個(gè)滾珠3 (滾動(dòng)體)；以及將多個(gè)滾珠3保持在內(nèi)圈1與外圈2之間的樹 脂制保持架4。在內(nèi)圈1與外圈2之間配置有滾珠3的軸承空間，填充未圖示的潤(rùn)滑劑(例 如潤(rùn)滑油或潤(rùn)滑脂)以供初期潤(rùn)滑用，或者提供潤(rùn)滑劑。利用潤(rùn)滑劑，對(duì)內(nèi)圈1以及外圈2 的軌道面與滾珠3之間的接觸面進(jìn)行潤(rùn)滑。作為潤(rùn)滑劑，通常使用潤(rùn)滑油之一的ATF (自動(dòng) 變速箱潤(rùn)滑油)。內(nèi)圈1和外圈2的基材未作特別限定，但優(yōu)選SUJ2等軸承鋼，更優(yōu)選特別實(shí)施了 滲碳處理或滲碳氮化處理的軸承鋼。在中碳鋼中添加了硅、錳、鉻、鉬等合金元素而成的合 金鋼中，也能夠使用實(shí)施了滲碳處理或滲碳氮化處理的基材。特別在軸承于高速且高溫條 件下使用的情況下，在合金鋼中也優(yōu)選對(duì)大量添加硅的合金鋼實(shí)施了滲碳處理或滲碳氮化 處理的基材。滾珠3的基材也未作特別限定，例如能夠適用與內(nèi)圈1以及外圈2同樣的軸承鋼、 合金鋼或陶瓷。接著，參照?qǐng)D2和圖3來說明保持架4的結(jié)構(gòu)。保持架4是通過對(duì)樹脂材料進(jìn)行 注塑成型來一體形成的冠型保持架。保持架4具有環(huán)狀的基座部10和多個(gè)兜孔11，該多個(gè) 兜孔11設(shè)置于基座部10的軸向一端面上，用于保持滾珠3自由滾動(dòng)的。各兜孔11由設(shè)置 于基座部10的軸向一端面的凹部11a、和相互隔開間隔地相對(duì)配置于凹部Ila邊緣的一對(duì) 彈性片lib形成。該一對(duì)彈性片lib的相互對(duì)置的面與凹部Ila的內(nèi)表面接連形成一個(gè)球 狀凹面或圓筒面。對(duì)于構(gòu)成保持架4的樹脂材料的種類，只要具有保持架所需的強(qiáng)度和耐熱性等特 性便不作特別限定，但優(yōu)選尼龍46、尼龍66、聚苯硫醚(PPS)、聚四氟乙烯(PTFE)和聚醚醚 酮(PEEK)等合成樹脂。另外，由于使樹脂中含有10 40質(zhì)量％左右的玻璃纖維(GF)、碳 纖維(CF)等加固材料能夠提高高溫下的韌性和機(jī)械強(qiáng)度，因此特別優(yōu)選。保持架4的重心G的軸向位置與兜孔11的球狀或圓筒狀的內(nèi)表面的曲率中心011 之間的軸向距離A是兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑r的0.6倍以上0.9倍以下。若是該構(gòu)成， 即使?jié)L珠軸承在高溫(100°C以上)且高速(轉(zhuǎn)速lOOOOmirT1以上，dmn60萬以上或dmnlOO 萬以上)的情況下使用，也難以使保持架4發(fā)生變形。因此，具有保持架4的滾珠軸承能 夠適用于高溫、高速條件下的使用，例如適用作為對(duì)混合動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī)(例如交流發(fā)電機(jī))的旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行支承的軸承。另外，由于保持架4不具有金屬制的加固構(gòu) 件，因此能夠使得滾珠軸承的制造成本低廉。以下，參照?qǐng)D3，進(jìn)一步詳細(xì)說明保持架4的重心G的軸向位置與兜孔11的內(nèi)表面 的曲率中心011之間的軸向距離A的范圍。當(dāng)滾珠軸承在高溫、高速條件下進(jìn)行使用而使 保持架4受到較大的離心力作用時(shí)，兜孔11的彈性片lib朝向徑向外側(cè)發(fā)生變形。這是因 為彈性片lib為懸臂結(jié)構(gòu)，而離心力以保持架4的剛性中心S為支點(diǎn)而作為力矩作用到保 持架4的重心G的軸向位置上。剛性中心S位于基座部10的軸向另一端面(基座部10的 軸向兩端面中未形成有兜孔11的一側(cè)端面)與兜孔11的底部之間的大致中間位置。因此，如果使保持架4的重心G的軸向位置位于剛性中心S的附近，即使較大的離 心力作用到保持架4上，也能夠減小所述力矩，因而能夠抑制兜孔11的彈性片lib向徑向 外側(cè)變形且抑制基座部10發(fā)生扭曲變形。即，能夠抑制保持架產(chǎn)生如圖45所示的大變形。如果使保持架4的重心G的軸向位置與兜孔11的內(nèi)表面的曲率中心011之間的 軸向距離A成為兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑r的0. 6倍以上且0. 9倍以下，則保持架4的 重心G的軸向位置與剛性中心S位于接近的位置，因此，即使離心力作用于保持架4上，也 能夠抑制彈性片lib向直徑方向外側(cè)發(fā)生變形。當(dāng)增大基座部10的軸向另一端面與兜孔 11的底部之間的長(zhǎng)度、即增加基座部10的厚度B時(shí)，則保持架4的重心G的軸向位置向基 座部10的軸向另一端面的方向移動(dòng)，所述軸向距離A變大。即，保持架4的重心G的軸向 位置靠近剛性中心S。當(dāng)所述軸向距離A小于曲率半徑r的0. 6倍時(shí)，則作用于保持架4的重心G的軸向 位置上的力矩變大，有可能使保持架4發(fā)生變形。另一方面，當(dāng)所述軸向距離A超過曲率半 徑r的0.9倍時(shí)，則保持架4的寬度(軸向長(zhǎng)度)變大，在滾珠軸承具有密封構(gòu)件的情況下 保持架4與密封構(gòu)件有可能發(fā)生接觸。另外，即使在滾珠軸承不具有密封構(gòu)件的情況下，保 持架4也有可能從滾珠軸承的側(cè)面向外側(cè)突出。為了使這樣的異?，F(xiàn)象更難以發(fā)生，所述 軸向距離A優(yōu)選為曲率半徑r的0. 65倍以上且0. 85倍以下，更優(yōu)選為0. 75倍以上且0. 85 倍以下。進(jìn)而，如圖4所示，保持架4具有這樣的結(jié)構(gòu)其徑向厚度的中央位置位于比滾珠 3的中心更靠近徑向內(nèi)側(cè)的位置。由于通過具有這樣的結(jié)構(gòu)來提高保持架4的剛性，因此能 夠抑制由于離心力而導(dǎo)致的保持架4的變形。計(jì)算出了使?jié)L珠軸承旋轉(zhuǎn)時(shí)作用于保持架上的基于離心力的力矩的大小。將結(jié)果 示于圖5中。該曲線圖的縱軸表示作用于保持架上的力矩的大小，橫軸表示保持架的重心 的軸向位置與兜孔的內(nèi)表面的曲率中心之間的軸向距離與兜孔的內(nèi)表面曲率半徑的比例 (在曲線圖中，標(biāo)記為保持架的重心的軸向位置)。根據(jù)該曲線圖，所述軸向距離A優(yōu)選為 兜孔的內(nèi)表面曲率半徑的0. 6倍以上，更優(yōu)選為0. 65倍以上，最優(yōu)選為0. 75倍以上。特別 在dmn為113萬、170萬的兩條曲線上，dmn值越大則力矩抑制效果越明顯。如上所述那樣，保持架4具有這樣的結(jié)構(gòu)其徑向厚度的中央位置位于比滾珠3的 中心更靠近徑向內(nèi)側(cè)。并且，保持架4的直徑方向厚度的中央位置的直徑越小，則由于離心 力而導(dǎo)致的保持架4的變形越難以發(fā)生。但是，若保持架4的直徑方向厚度的中央位置的直徑過小，則有可能發(fā)生如下所 示的問題。
在用于支承混合動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī)(例如交流發(fā)電機(jī))的旋轉(zhuǎn)軸的 滾珠軸承在寒冷地區(qū)使用的情況下，軸承的溫度有時(shí)也會(huì)達(dá)到-40°C左右的低溫。樹脂制的 保持架4因低溫化而比金屬制的內(nèi)圈1更容易收縮，因此，保持架4的內(nèi)徑與內(nèi)圈1的外徑 之差(以下稱為徑向間隙)變?yōu)榱悖S承有可能被鎖定而無法旋轉(zhuǎn)。因此，優(yōu)選設(shè)定常溫時(shí)的徑向間隙的大小，使得即使軸承從常溫變溫到-40°C而保 持架4和內(nèi)圈1發(fā)生收縮，徑向間隙也不變?yōu)榱?。即，?yōu)選常溫時(shí)的徑向間隙大于當(dāng)保持架 4從常溫變溫到_40°C而發(fā)生了收縮時(shí)的保持架4的內(nèi)徑收縮量。保持架4的內(nèi)徑收縮量能夠由保持架4的內(nèi)徑、保持架4的基材的線性膨脹系數(shù) 與溫度變化量三者的乘積求出。溫度變化量例如為常溫與-40°C的差值，當(dāng)常溫為20°C時(shí)， 則溫度變化量為60°C。另外，由于保持架4的兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑r比滾珠3的半徑稍大，因此 保持架4有時(shí)在徑向會(huì)發(fā)生晃動(dòng)。若該晃動(dòng)量過大，則有可能保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1 的外周面發(fā)生接觸，而導(dǎo)致軸承的扭矩增大。因此，優(yōu)選使所述徑向間隙大于保持架4的徑向晃動(dòng)量，以使得即使保持架4在徑 向發(fā)生晃動(dòng)而保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面也不發(fā)生接觸。保持架的徑向晃動(dòng)量是 指保持架能夠向徑向的一方向移動(dòng)的最大距離與保持架能夠向與該一方向呈180°的相反 方向移動(dòng)的最大距離之和的含意。另外，用于支承混合動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī)(例如交流發(fā)電機(jī))的旋轉(zhuǎn) 軸的滾珠軸承大多利用潤(rùn)滑油來潤(rùn)滑。在滾珠軸承高速旋轉(zhuǎn)的情況下，自軸承的軸向端部 的開口導(dǎo)入軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油在離心力的作用下向徑向外側(cè)流出，因此，潤(rùn)滑油難以進(jìn)入 到保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面之間，容易使?jié)櫥兊貌怀浞?參照?qǐng)D7)。其結(jié)果， 有可能使保持架4發(fā)生磨損、燒結(jié)以及滑移。因此，優(yōu)選將所述徑向間隙設(shè)定為滾珠3直徑的0. 15倍以上，更優(yōu)選為將其設(shè)定 為0. 2倍以上。這樣一來，如圖6所示，潤(rùn)滑油易于進(jìn)入到保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外 周面之間，從而容易使?jié)櫥兊贸浞?。若?duì)這些情況進(jìn)行綜合考慮，則在20°C的溫度下，所 述徑向間隙優(yōu)選為內(nèi)圈1的外徑尺寸的2%以上且10%以下，更優(yōu)選為該外徑尺寸的2%以 上且7%以下。此外，作為軸承的軸向端部，有保持架4的基座部10的形成有兜孔11 一側(cè)的軸向 端面所朝向的一側(cè)的端部；和保持架4的基座部10的未形成有兜孔11的一側(cè)的軸向端面 所朝向的一側(cè)的端部。在圖6以及圖7中表示潤(rùn)滑油從后者端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的 例子，但在潤(rùn)滑油從相反一側(cè)的端部的開口、即前者端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的情況下， 也能夠起到與上述同樣的效果。即使如上所述地充分確保所述徑向間隙，也有可能在具有如圖9所示的結(jié)構(gòu)時(shí)， 大部分的潤(rùn)滑油在好不容易到達(dá)保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面之間的間隙之前會(huì)在 離心力作用下而向徑向外側(cè)流去，因而使?jié)櫥兊貌怀浞?。即，如圖9所示，當(dāng)形成于軸承 的軸向端部與保持架4的基座部10的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面之間所形成的空間 的軸向長(zhǎng)度L較大時(shí)，則潤(rùn)滑有可能不充分。因此，優(yōu)選使保持架4的基座部10的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面接近軸承 的軸向端部。具體而言，如圖8所示，如果所述軸向長(zhǎng)度L為滾珠3直徑的0. 15倍以下，則潤(rùn)滑油易于進(jìn)入到保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面之間，潤(rùn)滑良好。更具體而言，所述 軸向長(zhǎng)度L優(yōu)選為5mm以下，更優(yōu)選為2mm以下。但是，優(yōu)選使保持架4不從內(nèi)圈1或外圈 2的端面突出。因此，包含保持架4的兜孔11與滾珠3之間的間隙所引起的移動(dòng)量在內(nèi)，所 述軸向長(zhǎng)度L最優(yōu)選為0. Imm以上且2mm以下。圖10表示第一實(shí)施例的第一變形例。如圖10所示，為了解決如上所述的潤(rùn)滑不 充分的問題，也可以在軸承的軸向端部附近，設(shè)置將潤(rùn)滑劑從該軸向端部的開口導(dǎo)入到軸 承內(nèi)部的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25。這樣一來，潤(rùn)滑油易于進(jìn)入保持架4的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面 之間，從而易于實(shí)現(xiàn)充分潤(rùn)滑。如果是圖10的例子，則將板狀的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25安裝于軸承 的軸向端面，以軸心供油方式提供的潤(rùn)滑油由潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25朝向軸承內(nèi)部的方向反射，并 從軸承的軸向端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部。此外，也可以將與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25同樣結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)置在與設(shè)置有潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25 側(cè)相反側(cè)的軸向端部(即潤(rùn)滑劑從軸承內(nèi)部流出側(cè)的端部)的附近。將這樣的所述構(gòu)件設(shè) 置于軸向兩端部，也能獲得同樣的效果。另外，該潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25也能夠由普通的屏蔽板或 密封件等構(gòu)成。在該情況下，潤(rùn)滑劑易于從屏蔽板或密封件的內(nèi)周面與內(nèi)圈1的外周面之 間的間隙導(dǎo)入。密封件或屏蔽板等密封構(gòu)件也可以設(shè)置于軸向兩側(cè)，也可以僅設(shè)置在軸向 單側(cè)。圖11表示第一實(shí)施例的第二變形例。在圖11所示的滾珠軸承中，潤(rùn)滑劑從軸承 的軸向一端部(保持架4的基座部10的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向的一側(cè)的 端部)的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部，并從軸向另一端部(保持架4的基座部10的形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向的一側(cè)的端部)的開口向外部排出。外圈2的肩部分的潤(rùn)滑劑排出 側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè)的外徑。根據(jù)該構(gòu)成，潤(rùn)滑劑易于從軸承的潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè) 的軸向端部的開口引入到軸承內(nèi)部，因此，增加了通過軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑劑量。此外，如圖12所示的第一實(shí)施例的第三變形例那樣，使內(nèi)圈1的肩部分的潤(rùn)滑劑 排出側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè)的外徑，也可獲得與上述同樣的效果。另外，關(guān)于內(nèi)圈 1和外圈2兩者，也可以設(shè)定它們的肩部分的潤(rùn)滑劑排出側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè) 的外徑。進(jìn)而，在圖11以及圖12中，表示了潤(rùn)滑劑從保持架4的基座部10的未形成有兜 孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一側(cè)的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的例子，但是，潤(rùn)滑劑從相 反一側(cè)的端部的開口、即保持架4的基座部10的形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一 側(cè)的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的情況也能起到與上述同樣的效果。實(shí)施例2圖13是本發(fā)明的第二實(shí)施例中的滾珠軸承的局部縱剖面圖。圖14是圖13中的 滾珠軸承的保持架的立體圖，圖15是圖14中的保持架的局部剖面圖。在第二實(shí)施例的說 明中，對(duì)與第一實(shí)施例相同或同樣的部分標(biāo)注與第一實(shí)施例相同的符號(hào)。另外，省略了有關(guān) 與第一實(shí)施例同樣的結(jié)構(gòu)的詳細(xì)說明。圖13的滾珠軸承具有內(nèi)圈21 ；外圈22 ；滾動(dòng)自如地配置于內(nèi)圈21與外圈22之 間的多個(gè)滾珠3 (滾動(dòng)體)；以及將多個(gè)滾珠3保持于內(nèi)圈21與外圈22之間的樹脂制保持 架24。內(nèi)圈21的軌道面21a(軌道槽)和外圈22的軌道面22a(軌道槽)配置在從內(nèi)圈 21與外圈22的軸向?qū)挾戎醒胛恢孟蜉S向一側(cè)(圖13中的右側(cè))偏置的位置上。此外，對(duì)偏置量未作特別限定。但是，即使包括滾珠軸承的軸向間隙，也優(yōu)選使?jié)L珠3不從內(nèi)圈1和 外圈22的至少一個(gè)軸向端面上突出。在內(nèi)圈21與外圈22之間配置有滾珠3的軸承空間內(nèi)，填充有未圖示的潤(rùn)滑劑(例 如潤(rùn)滑油或潤(rùn)滑脂)，或者向該軸承空間提供潤(rùn)滑劑。由該潤(rùn)滑劑對(duì)內(nèi)圈21和外圈22的軌 道面與滾珠3之間的接觸面進(jìn)行潤(rùn)滑。滾珠軸承也可以具有密封或屏蔽等密封構(gòu)件。密封 構(gòu)件也可以設(shè)置在軸向兩側(cè)，但也可以僅設(shè)置在軸向單側(cè)。內(nèi)圈21和外圈22的基材未作特別限定，優(yōu)選為SUJ2等軸承鋼，更優(yōu)選為特別實(shí) 施了滲碳處理或滲碳氮化處理的軸承鋼。另外，也能夠使用對(duì)根據(jù)需要在中碳鋼中添加硅、 錳、鉻、鉬等合金元素而成的合金鋼實(shí)施滲碳處理或滲碳氮化處理的基材。特別是軸承在高 速且高溫條件下使用的情況下，即使在上述合金鋼中也優(yōu)選對(duì)增加了硅的添加量的合金鋼 實(shí)施了滲碳處理或滲碳氮化處理的基材。另外，滾珠3的基材也未作特別限定，能夠適用軸承鋼或陶瓷。其次，參照?qǐng)D14以及圖15來說明保持架M的結(jié)構(gòu)。保持架M是通過使樹脂材 料注塑成型而形成一體的冠型保持架。保持架M具有圓環(huán)狀的基座部20和多個(gè)兜孔11 ； 該多個(gè)兜孔11設(shè)置于基座部20的軸向一端面，用于保持滾珠3滾動(dòng)自如。各兜孔11由設(shè)置于基座部20的軸向一端面的凹部11a、和相互隔開間隔地對(duì)向配 置于凹部Ila的邊緣的一對(duì)彈性片lib形成。一對(duì)彈性片lib所相互對(duì)置的面與凹部Ila 的內(nèi)表面接連形成一個(gè)球狀凹面或圓筒面。保持架M使兜孔11朝向軌道面21a、2h所偏置的一側(cè)(以下稱為偏置側(cè))即圖 13的右側(cè)，并使基座部20朝向與偏置側(cè)相反的一側(cè)(以下稱為反偏置側(cè))來配置。軌道面21a、2 配置在從內(nèi)圈21和外圈22間的軸向?qū)挾戎醒胛恢闷孟蜉S向一 側(cè)的位置上，因此，在軸承內(nèi)部的反偏置側(cè)(圖13中的左側(cè))形成有與偏置側(cè)相比更大的 空間。因此，在滾珠軸承具有密封構(gòu)件的情況下，保持架M的基座部20難以接觸到密封構(gòu) 件。而且，保持架對(duì)的基座部20難以從軸承的軸向端部的開口向外部突出。進(jìn)而，與軌道 面21a、2h配置于內(nèi)圈21與外圈22間的軸向?qū)挾戎醒胛恢玫那闆r相比，能夠使保持架M 的基座部20形成軸向上較長(zhǎng)的形狀(參照?qǐng)D13)。若做成那樣的形狀，則可使保持架M的 剛性提高而難以發(fā)生變形。構(gòu)成保持架M的樹脂材料的種類只要具有保持架所需的強(qiáng)度和耐熱性等特性則 不作特別限定，但優(yōu)選為尼龍46、尼龍66、聚苯硫醚(PPS)、聚四氟乙烯(PTFE)和聚醚醚酮 (PEEK)等合成樹脂。另外，樹脂中含有10 40質(zhì)量％左右的玻璃纖維(GF)、碳纖維(CF) 等加固材料的樹脂組合物，其在高溫下的韌性和機(jī)械強(qiáng)度高，因而特別優(yōu)選。保持架M的重心G的軸向位置與兜孔11的球狀或圓筒狀的內(nèi)表面的曲率中心 011之間的軸向距離A是兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑r的0. 6倍以上且1. 2倍以下。如果 是該構(gòu)成，即使?jié)L珠軸承在高溫(100°C以上)且高速(轉(zhuǎn)速lOOOOmirT1以上，dmn60萬以上 或dmnlOO萬以上)的情況下使用，保持架M也難以發(fā)生變形。特別在dmnllO萬以上的高 速條件、進(jìn)而在dmnl50萬以上的超高速條件下，能夠獲得明顯的效果。因此，該滾珠軸承能 夠適用于高溫、高速條件下，例如適合作為用于支承混和動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī) (例如交流發(fā)電機(jī))的旋轉(zhuǎn)軸的軸承。另外，保持架對(duì)不具有金屬制的加固構(gòu)件，因此，能 夠使該滾珠軸承的制造成本低廉。
參照?qǐng)D15，進(jìn)一步詳細(xì)說明保持架M的重心G的軸向位置與兜孔11的內(nèi)表面的 曲率中心011之間的軸向距離A的范圍。當(dāng)滾珠軸承在高溫、高速條件下使用而保持架M 受到大的離心力作用時(shí)，兜孔11的彈性片lib向徑向外側(cè)發(fā)生變形。這是因?yàn)?，彈性片lib 為懸臂結(jié)構(gòu)，而離心力以保持架4的剛性中心S為支點(diǎn)而作為力矩作用到保持架M的重心 G的軸向位置上。剛性中心S位于的基座部20的軸向另一側(cè)端面(基座部20的軸向兩端 面中的未形成有兜孔11的一側(cè)端面)與兜孔11的底部之間的大致中間位置。因此，如果使保持架M的重心G的軸向位置位于剛性中心S的附近，則即使大的 離心力作用于保持架M上也會(huì)減小所述力矩，因此，能夠抑制兜孔11的彈性片lib向徑向 外側(cè)變形且抑制基座部20扭曲變形。即，能夠抑制如圖45所示的在保持架上發(fā)生大的變 形。如果使保持架M的重心G的軸向位置與兜孔11的內(nèi)表面的曲率中心011之間的 軸向距離A是兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑r的0. 6倍以上且1. 2倍以下，則保持架M的重 心G的軸向位置與剛性中心S位于相互接近的位置，因此，即使離心力作用于保持架M上， 也能抑制彈性片lib向徑向外側(cè)發(fā)生變形。當(dāng)增大基座部20的軸向另一端面與兜孔11的 底部之間的長(zhǎng)度、即基座部20的厚度B時(shí)，保持架M的重心G的軸向位置向基座部20的 軸向另一端面的方向移動(dòng)，所述軸向距離A變大。即，保持架M的重心G的軸向位置靠近 剛性中心S。另外，由于軌道面21a、2h被偏置，因此能夠增大所述軸向距離A。當(dāng)所述軸向距離A小于曲率半徑r的0. 6倍時(shí)，則使作用于保持架M的重心G的 軸向位置上的力矩變大，有可能使保持架M發(fā)生變形。另一方面，當(dāng)所述軸向距離A超過 曲率半徑r的1.2倍時(shí)，則保持架M的寬度(軸向長(zhǎng)度)增大，在滾珠軸承具有密封構(gòu)件 的情況下保持架M與密封構(gòu)件有可能發(fā)生接觸。另外，即使在滾珠軸承不具有密封構(gòu)件的 情況下，保持架M也有可能從滾珠軸承的側(cè)面向外側(cè)突出。為了使這樣的異?，F(xiàn)象更難以 發(fā)生，所述軸向距離A優(yōu)選為曲率半徑r的0. 65倍以上且1. 1倍以下，更優(yōu)選為0. 75倍以 上且1. 1倍以下，進(jìn)一步優(yōu)選為0. 85倍以上且1. 1倍以下，在超過dmnlOO萬的條件下使用 時(shí)，最優(yōu)選為0. 9倍以上且1. 1倍以下。在使第二實(shí)施例的滾珠軸承旋轉(zhuǎn)時(shí)作用于保持架上的基于離心力的力矩大小的 計(jì)算結(jié)果與表示第一實(shí)施例中的計(jì)算結(jié)果的圖5的曲線圖同樣。即，如圖5的曲線圖所示， 所述軸向距離A優(yōu)選為兜孔的內(nèi)表面的曲率半徑的0.6倍以上，更優(yōu)選為0.65倍以上。特 別是dmn為113萬、170萬的兩條曲線，dmn值越大，則力矩抑制效果越明顯。如圖16所示，保持架M也可以構(gòu)成為使得其徑向厚度的中央位置位于比滾珠3 的中心更靠近徑向內(nèi)側(cè)。通過具有這樣的結(jié)構(gòu)，提高了保持架M的剛性，因此抑制了離心 力導(dǎo)致的保持架對(duì)的變形。另外，與第一實(shí)施例同樣，也可以使常溫時(shí)的保持架M的內(nèi)徑與內(nèi)圈21的外徑的 差(以下稱為徑向間隙)，大于保持架M從常溫變溫到-40°C收縮時(shí)的保持架M的內(nèi)徑收 縮量。根據(jù)該構(gòu)成，即使軸承從常溫變溫到-40°C而保持架M和內(nèi)圈21發(fā)生了收縮，所述 徑向間隙也不會(huì)變?yōu)榱?，能夠防止軸承被鎖止而無法旋轉(zhuǎn)。另外，與第一實(shí)施例同樣，也可以使所述徑向間隙大于保持架M的直徑方向的晃 動(dòng)量。根據(jù)該構(gòu)成，即使保持架M向徑向發(fā)生晃動(dòng)，也能夠防止保持架M的內(nèi)周面與內(nèi)圈 21的外周面發(fā)生接觸。
另外，與第一實(shí)施例同樣，也可以使所述徑向間隙為滾珠3的直徑的0. 15倍以上， 更優(yōu)選為0. 2倍以上。這樣一來，潤(rùn)滑油易于進(jìn)入保持架M的內(nèi)周面與內(nèi)圈21的外周面 之間，從而容易使?jié)櫥兊贸浞?參照?qǐng)D17以及圖18)。因此，與第一實(shí)施例同樣，在20°C 的溫度下，使所述徑向間隙優(yōu)選為內(nèi)圈1的外徑尺寸的2%以上10%以下，更優(yōu)選為2%以 上且7%以下。此外，作為軸承的軸向端部，分別有保持架M的基座部20的形成有兜孔11 一側(cè) 的軸向端面所朝向一側(cè)的端部；和保持架M的基座部20的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端 面所朝向一側(cè)的端部。在圖17、18中，表示潤(rùn)滑油從后者的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的 例子，在潤(rùn)滑油從相反一側(cè)的端部的開口即前者的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的情況下， 也能夠達(dá)到與上述同樣的效果。即使如上所述充分地確保了所述徑向間隙，也有可能在具有圖20那樣的結(jié)構(gòu)時(shí)， 由于大部分的潤(rùn)滑油在離心力作用下在到達(dá)保持架M的內(nèi)周面與內(nèi)圈21的外周面之間的 間隙之前而流向徑向外側(cè)，因此有可能使?jié)櫥怀浞帧＜?，如圖20那樣，當(dāng)軸承的軸向端部 與保持架M的基座部20的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面之間所形成的空間的軸向長(zhǎng) 度L變大時(shí)，有可能使?jié)櫥兊貌怀浞?。因此，?yōu)選使保持架M的基座部20的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面與軸承的 軸向端部接近。具體而言，與第一實(shí)施例同樣，如果使所述軸向長(zhǎng)度L為滾珠3的直徑的 0. 15倍以下，如圖19所示，潤(rùn)滑油易于進(jìn)入保持架M的內(nèi)周面與內(nèi)圈21的外周面之間的 間隙，使?jié)櫥兊昧己?。更具體而言，所述軸向長(zhǎng)度L優(yōu)選為5mm以下，更優(yōu)選為2mm以下。 但是，優(yōu)選為保持架4不突出于內(nèi)圈1或外圈2的端面。因此，包括保持架4的兜孔11與 滾珠3之間的間隙所引起的變動(dòng)量，所述軸向長(zhǎng)度L最優(yōu)選為0. Imm以上且2mm以下。圖21表示第二實(shí)施例的第一變形例。根據(jù)第二實(shí)施例的第一變形例，與第一實(shí)施 例的第一變形例同樣，在軸承的軸向端部附近，設(shè)置有將潤(rùn)滑劑從該軸向端部的開口導(dǎo)入 到軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25。因此，潤(rùn)滑油易于進(jìn)入保持架M的內(nèi)周面與內(nèi)圈21的外周 面之間，從而容易使?jié)櫥兊贸浞?。如果是圖21的例子，則板狀的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25安裝于軸 承的軸向端面，通過軸心供油被提供的潤(rùn)滑油被潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25朝向軸承內(nèi)部的方向反射， 從軸承的軸向端部的開口被導(dǎo)入到軸承內(nèi)部。此外，也可以將與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25同樣結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)置在與設(shè)有潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25 — 側(cè)相反側(cè)的軸向端部(即潤(rùn)滑劑從軸承內(nèi)部流出一側(cè)的端部)的附近。即使將這樣所述構(gòu) 件設(shè)置于軸向兩端部，也能達(dá)到同樣的效果。另外，該潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊25也能夠由普通的屏蔽 板或密封件等構(gòu)成。在該情況下，潤(rùn)滑劑容易從屏蔽板或密封件的內(nèi)周面與內(nèi)圈21的外周 面之間的間隙導(dǎo)入。密封件或屏蔽板等密封構(gòu)件也可以設(shè)置在軸向兩側(cè)，也可以僅設(shè)置在 軸向單側(cè)。圖22表示第二實(shí)施例的第二變形例。在圖22所示的滾珠軸承中，潤(rùn)滑劑從軸承的 軸向一端部(保持架M的基座部20的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一側(cè)的端 部)的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部，并從軸向另一端部(保持架M的基座部20的形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一側(cè)的端部)的開口向外部排出。根據(jù)第二實(shí)施例的第二變形例， 與第一實(shí)施例的第二變形例同樣，外圈22的肩的部分中的外徑，潤(rùn)滑劑排出側(cè)大于潤(rùn)滑劑 導(dǎo)入側(cè)。因此，容易將潤(rùn)滑劑從軸承的潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè)的軸向端部的開口引入到軸承內(nèi)部，從而增加通過軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑劑量。此外，如圖23所示的第二實(shí)施例的第三變形例那樣，即使內(nèi)圈21的肩部分的潤(rùn)滑 劑排出側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè)的外徑，也能獲得與上述同樣的效果。另外，關(guān)于內(nèi) 圈21和外圈22兩者，也可以設(shè)定兩者的肩部分的潤(rùn)滑劑排出側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo) 入側(cè)的外徑。進(jìn)而，在圖22以及圖23中，表示了將潤(rùn)滑劑從軸承的軸向兩端部中的、保持架M 的基座部20的未形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一側(cè)的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部 的例子，但在將潤(rùn)滑劑從相反一側(cè)的端部的開口、即保持架M的基座部20的形成有兜孔11 一側(cè)的軸向端面所朝向一側(cè)的端部的開口導(dǎo)入到軸承內(nèi)部的情況下，也能達(dá)到與上述同樣 的效果。如所述第一實(shí)施例以及第二實(shí)施例那樣，在保持架4、對(duì)的徑向厚度的中央位置 位于比滾珠3的中心更靠近徑向內(nèi)側(cè)的情況下，如圖25所示，兜孔11的內(nèi)表面的緣部(特 別是徑向內(nèi)側(cè)的緣部)形成為前端尖銳的形狀(鋒利邊緣)，當(dāng)滾珠3碰撞到該處時(shí)，鋒利 邊緣部有可能受到損傷而導(dǎo)致碎片脫落。當(dāng)所脫落的碎片被夾入內(nèi)圈1、21與滾珠3之間、和/或外圈2、22與滾珠3之間 時(shí)，內(nèi)圈1、21和/或外圈2、22和滾珠3會(huì)產(chǎn)生壓痕，軸承的壽命縮短。另外，若所脫落的 碎片量多，則兜孔11的內(nèi)表面與滾珠3之間的間隙變大，軸承有可能發(fā)生有害的振動(dòng)或噪聲。為了應(yīng)對(duì)這樣的問題，如圖M所示，優(yōu)選為將兜孔11的內(nèi)表面的緣部(特別是徑 向內(nèi)側(cè)的緣部)做成倒角，以形成大致平坦的倒角部11c。如果加工成倒角，則沒有鋒利邊 緣部，因此，幾乎不存在碎片脫落的擔(dān)憂。另外，通過形成倒角部11c，保持架4的兜孔11內(nèi) 容易導(dǎo)入潤(rùn)滑油。因此，特別在以潤(rùn)滑油潤(rùn)滑的軸承中，通過倒角部Ilc的形成，能達(dá)到提 高軸承的潤(rùn)滑性能的效果。此外，在保持架的結(jié)構(gòu)為其徑向厚度的中央位置與滾珠的中心一致的結(jié)構(gòu)(參照 圖26)的情況下，當(dāng)如上所述實(shí)施倒角加工時(shí)，則增加了保持架的直徑方向上的移動(dòng)量，而 軸承易于發(fā)生有害的振動(dòng)或噪聲。在此，說明對(duì)因鋒利邊緣部的損傷而造成的碎片的脫落難易度的評(píng)價(jià)結(jié)果。關(guān)于保持架的徑向厚度的中央位置位于比滾珠中心更靠近徑向內(nèi)側(cè)的軸承，對(duì)倒 角量進(jìn)行各種變更，調(diào)查因旋轉(zhuǎn)造成的碎片脫落的難易度。即，關(guān)于將保持架的徑向厚度的 中央位置與滾珠中心之間的徑向距離除以兜孔的內(nèi)表面的曲率半徑所獲得的值(以下稱 為保持架的中心位置的偏移量)分別為0%、4. 3%以及12. 9%的軸承，調(diào)查因旋轉(zhuǎn)造成的 碎片脫落的難易度。將結(jié)果示于圖27中。此外，倒角量是指將倒角部Ilc的徑向長(zhǎng)度M除以兜孔11的內(nèi)表面的曲率半徑所 獲得的值(單位％ )(參照?qǐng)D24)。另外，碎片的脫落難易度是指因碎片與滾珠接觸而作用 于兜孔的內(nèi)表面的緣部上的應(yīng)力值，以將保持架的中心位置的偏移量0%、倒角量0%的軸 承的應(yīng)力值作為1時(shí)的相對(duì)值來表示。從圖27的曲線圖中可知，保持架的中心位置的偏移量越大，則碎片越難以脫落。 另外，可知至少有倒角則對(duì)防止碎片脫落有效，若倒角量為2. 5%以上，則可充分地使碎片 難以脫落。但是，反之也存在若倒角量超過5%，則碎片易于脫落的情況。因此，倒角量?jī)?yōu)選為0. 5%以上且5%以下，更優(yōu)選為2. 5%以上且4. 5%以下。當(dāng)因保持架4、M的徑向厚度薄等原因而導(dǎo)致保持架4、M的內(nèi)徑變得過大時(shí)，則 保持架4、對(duì)的直徑方向上的移動(dòng)量(晃動(dòng)量)增加，而軸承易于發(fā)生有害的振動(dòng)或噪聲。 因此，優(yōu)選將保持架4的內(nèi)徑設(shè)定為適當(dāng)?shù)闹?。為此，畫出了連結(jié)滾珠3與兜孔11的內(nèi)表面之間的接觸點(diǎn)中的直徑方向最內(nèi)側(cè)的 接觸點(diǎn)P、與滾珠3的中心而成的假想直線Li。并且，以該假想直線Ll與通過了沿與徑向 正交的方向延伸的滾珠3的中心的直線L2所形成的角度θ，對(duì)保持架4的內(nèi)徑進(jìn)行規(guī)定。 此時(shí)，為了減小保持架4的直徑方向移動(dòng)量，角度θ優(yōu)選為25°以上，更優(yōu)選為30°以上。此外，在對(duì)兜孔11的內(nèi)表面的緣部實(shí)施倒角加工的情況下，如圖四所示，倒角部 Ilc的徑向最外側(cè)部與滾珠3相接觸，因此，連結(jié)該部分與滾珠3的中心畫出假想直線Li。 另外，在利用其他機(jī)構(gòu)將保持架4的直徑方向位置定位在兜孔11的內(nèi)表面的緣部的直徑方 向內(nèi)側(cè)的情況下，將使保持架4向徑向內(nèi)側(cè)移動(dòng)時(shí)連結(jié)最初與滾珠3接觸的部分與滾珠3 的中心畫出假想直線Li。在此，對(duì)評(píng)價(jià)角度θ與保持架的直徑方向移動(dòng)量之間的關(guān)系的結(jié)果進(jìn)行說明。準(zhǔn) 備兜孔的內(nèi)表面曲率半徑與滾珠半徑之比(兜孔曲率半徑/滾珠半徑)和所述角度θ各 不同的軸承，調(diào)查旋轉(zhuǎn)時(shí)的保持架的直徑方向移動(dòng)量。準(zhǔn)備兜孔曲率半徑/滾珠半徑分別 為101%,103^^106%的3種軸承。將結(jié)果示于圖30中。此外，以保持架的直徑方向移動(dòng) 量相對(duì)于滾珠的直徑的比(保持架的移動(dòng)量/滾珠直徑(單位％))來表示。從圖30的曲線圖中可知，當(dāng)角度θ為25°以上時(shí)，則保持架的直徑方向移動(dòng)量 變??；當(dāng)角度θ為30°以上時(shí)，則保持架的直徑方向的移動(dòng)量更小。但是，當(dāng)角度θ過大 時(shí)，則保持架易于與內(nèi)圈外周接觸。因此，角度θ為50°以下，更優(yōu)選為40°以下。更具 體而言，使角度θ在所述范圍內(nèi)，且如上所述，保持架內(nèi)徑與內(nèi)圈外徑之間的間隙優(yōu)選為 內(nèi)圈外徑的2%以上且10%以下，更優(yōu)選為2%以上且7%以下。上述的第一實(shí)施例以及第二實(shí)施例的滾珠軸承適于用作對(duì)混合動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng) 電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī)(例如交流發(fā)電機(jī))的旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行支承的滾珠軸承。因此，組裝有第一實(shí) 施例以及第二實(shí)施例的滾珠軸承的混合動(dòng)力車用變速器也能夠適用于高溫、高速條件下。實(shí)施例3圖31表示本發(fā)明的第三實(shí)施例中的滾珠軸承。如圖31所示，該滾珠軸承具有外 周面上具有軌道面Ia(軌道槽)的內(nèi)圈31;內(nèi)周面上具有軌道面加(軌道槽)的外圈32; 滾動(dòng)自如地配置于內(nèi)圈31的軌道面Ia與外圈32的軌道面加之間的多個(gè)滾珠(鋼球)3 ； 將滾珠3以預(yù)定間隔保持在圓周方向上的樹脂制冠型保持架34 ；以及由設(shè)置于內(nèi)圈31和 外圈32的軸向一個(gè)端面?zhèn)鹊谋“逅鶚?gòu)成的環(huán)狀的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5。如圖32所示，冠型保持架34具有圓環(huán)狀的基座部如；突出設(shè)置于基座部如的 單側(cè)軸向端面上且以一定間隔排列的多個(gè)柱部4b ；以及被確保于相鄰柱部4b之間且具有 球面狀內(nèi)側(cè)面的球面兜孔4c。冠型保持架34通過將滾珠3容納在各球面兜孔如中，將滾 珠3以預(yù)定的間隔保持在圓周方向上。作為構(gòu)成冠型保持架34的樹脂，可列舉46尼龍或66尼龍等聚酰胺系樹脂、聚對(duì) 苯二甲酸丁二醇酯、聚苯硫醚(PPS)、聚酰胺-酰亞胺(PAI)、熱塑性聚酰亞胺、聚醚醚酮 (PEEK)和聚芳醚腈(PEN)等。另外，通過向所述樹脂適當(dāng)添加10 40wt%的纖維狀填充材(例如玻璃纖維或碳纖維等)，能夠提高冠型保持架34的剛性和尺寸精度。冠型保持架34優(yōu)選為通過多點(diǎn)澆口的注塑成型來制作。這樣一來，與一點(diǎn)澆口的 方法相比，能夠提高冠型保持架34的尺寸精度。另外，通過以多點(diǎn)澆口來制作，能夠使焊接 部從作為保持架最弱部位的兜孔底錯(cuò)開，因此，能夠防止焊接部的強(qiáng)度下降。該滾珠軸承在將用于潤(rùn)滑軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油從相對(duì)于滾珠3的軸向一側(cè)Sl供給， 并相對(duì)于滾珠3從軸向另一側(cè)S2排出的環(huán)境下使用。冠型保持架34配置為使基座部如 朝向作為軸向一側(cè)的潤(rùn)滑油的供給側(cè)Si，并將所供給的潤(rùn)滑油沿著基座部如的內(nèi)周面，引 導(dǎo)到滾珠3與保持架34間的滑動(dòng)部。將潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5緊固固定在外圈32的潤(rùn)滑油的供給側(cè)Si。潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5通過使 外周端fe卡合在形成于外圈32的外圈軌道面加的側(cè)方的肩部上的卡合槽2b中來固定在 外圈32上，使?jié)櫥瑒?dǎo)塊部恥向內(nèi)圈31的內(nèi)圈軌道面Ia的側(cè)方的肩部Ib延伸。在潤(rùn)滑 劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c與內(nèi)圈31的肩部Ib的外周部之間，形成有用于提供潤(rùn)滑油的環(huán)狀的 開口部51。在該情況下，在與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c對(duì)置的內(nèi)圈31的肩部Ib設(shè)置有錐狀 的切口 lc，在圓錐狀的切口 Ic的外周面與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c之間，形成有用于提供 潤(rùn)滑油的環(huán)狀開口部51。該圓錐狀的切口 Ic延伸到比冠型保持架34的球面兜孔底更靠軸 向內(nèi)側(cè)的位置，以提高潤(rùn)滑油的流入性。圖33A所示，冠型保持架34的徑向?qū)挾鹊闹醒胛恢?h偏向比滾珠3的中心03更 靠軸承的內(nèi)徑側(cè)，以增大對(duì)滾珠3的圍抱量。這樣，若與保持架34的徑向?qū)挾戎行暮蜐L珠3 的中心一致的情況(參照?qǐng)D33B)相比，而使冠型保持架34偏靠?jī)?nèi)徑側(cè)以增大對(duì)滾珠3的 圍抱量，則在冠型保持架34受離心力作用而向外側(cè)擴(kuò)展時(shí)，能夠使保持架34的內(nèi)周部的邊 緣4e與滾珠3之間的徑向間隙e2小于圖3 的間隙el。因此，能夠?qū)⒈３旨?4向外徑側(cè) 的變形抑制得更小，其結(jié)果與如圖3 那樣減小圍抱量的情況相比，能抑制扭曲變形，并能 夠防止與保持架34的外圈32發(fā)生接觸。另外，通過減小內(nèi)圈31的外徑面與保持架34的內(nèi)周部之間的距離，內(nèi)圈31的外 徑面具有對(duì)保持架34旋轉(zhuǎn)的引導(dǎo)作用，可抑制保持架34在半徑方向上發(fā)生松動(dòng)，能夠期待 達(dá)到防止保持架34振擺回轉(zhuǎn)的效果。此外，由于在進(jìn)行通常的旋轉(zhuǎn)時(shí)，保持架34受到滾珠 引導(dǎo)，而保持架34與內(nèi)圈31不發(fā)生接觸，因此不會(huì)增大軸承扭矩。另外，在保持架34受到 沖擊力等突發(fā)力的情況下，存在保持架34與內(nèi)圈31發(fā)生接觸的可能性，但是，即使該情況 下，與保持架34和外圈32發(fā)生接觸的情況相比，也減小了軸承扭矩的增加。此外，特別在 沖擊力作用的條件下使用時(shí)，也可以將對(duì)保持架34的引導(dǎo)從滾珠弓I導(dǎo)變更為內(nèi)圈引導(dǎo)。進(jìn)而，如圖34A所示，將曲面附加在球面兜孔如的內(nèi)周部的邊緣如上。當(dāng)如上所 述地減小保持架；34的內(nèi)徑時(shí)，如圖34A的假想線那樣，球面兜孔如的內(nèi)周部的邊緣如變 為銳角，該部分易于磨損。因此，通過做成截面為曲面狀的邊緣4e，能夠防止磨損。此外，如 圖34B、圖34C所示，也可以將邊緣如加工為倒角，而且，在該情況下，也可以僅僅在對(duì)滾珠 3易于接觸到保持架34的球面兜孔如的底或爪前端，局部地設(shè)置曲面或倒角。另外，在圖 34C所示的呈圓筒形狀的倒角的情況，與如圖34A、圖34B所示的曲面或倒角相比，更容易進(jìn) 行注塑成型用的模具的制作，從而能夠抑制成本，因而更為優(yōu)選。另外，如圖31所示，在第三實(shí)施例的滾珠軸承中，滾珠3的中心03比內(nèi)圈31與外圈32間的軸向?qū)挾戎行奈恢肅向潤(rùn)滑油的排出側(cè)S2僅僅偏置適當(dāng)尺寸F。這樣，使?jié)L珠 3的位置向潤(rùn)滑油的排出側(cè)S2偏置的情況下，空開了配設(shè)于潤(rùn)滑油的供給側(cè)Sl的潤(rùn)滑劑 導(dǎo)塊5與滾珠3之間的軸向距離。因此，能夠確保僅增大冠型保持架34的球面兜孔如的 底厚J(基座部如的壁厚)與空開距離相等。這樣增大保持架34的球面兜孔如的底厚J 時(shí)，則能夠?qū)崿F(xiàn)相應(yīng)地提高冠型保持架34的剛性，并提高對(duì)因離心力造成的扭曲變形的抑 制效果。另外，在潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部設(shè)置有向軸承內(nèi)部側(cè)折曲的折曲壁5d。當(dāng)這樣設(shè) 置沿軸承內(nèi)部側(cè)延伸的折曲壁5d時(shí)，能夠使自環(huán)狀的開口部51流入的潤(rùn)滑油受到離心力 作用下不會(huì)立即流向外徑側(cè)，而受到折曲壁5d的引導(dǎo)，流向冠型保持架34的內(nèi)周部，從而 能夠使?jié)櫥头e極地流入到需要潤(rùn)滑的部位。另外，使?jié)櫥瑒?dǎo)塊5的內(nèi)周部5c的內(nèi)徑Ds為滾珠3的公轉(zhuǎn)直徑PCD以下，更優(yōu) 選為冠型保持架34的內(nèi)徑Dh以下。另外，將形成有環(huán)狀開口部51的內(nèi)圈31的外周部與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c之 間的最短距離y設(shè)定為滾珠3直徑Dw的9%以上，更優(yōu)選為11 %以上。在該情況下若將 潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)徑設(shè)為Ds，且將內(nèi)圈31的肩部Ib的外徑設(shè)為D1，則最短距離y為y = (Ds-Dl)/2。根據(jù)第三實(shí)施例的滾珠軸承，在固定在外圈32上的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c與 內(nèi)圈31的外周部之間的軸向供給側(cè)，形成有環(huán)狀的開口部51，因此，潤(rùn)滑油能夠從該環(huán)狀 的開口部51導(dǎo)入到軸承內(nèi)部。并且，在進(jìn)入到軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油流入冠型保持架34的內(nèi) 徑側(cè)后，利用離心力作用而流入滾珠3與保持架34間的滑動(dòng)部，進(jìn)而，在因離心力而增大流 速的狀態(tài)下，從所開放的內(nèi)外圈1、2之間的軸向排出側(cè)的環(huán)狀開口部向軸承外部排出。此 外，圖31中的箭頭表示潤(rùn)滑油的流向。這樣，由于供給至軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油利用離心力作用，從冠型保持架34的內(nèi)徑側(cè) 流入滾珠3與保持架34之間的滑動(dòng)部，因此不使用潤(rùn)滑噴嘴等需要多余空間和成本的裝 置，也能夠抑制保持架34因高速旋轉(zhuǎn)時(shí)易于發(fā)生的與滾珠3的相互滑動(dòng)而造成的磨損。其 結(jié)果能夠防止冠型保持架34的振擺回轉(zhuǎn)，從而能夠?qū)崿F(xiàn)軸承的長(zhǎng)壽命化。另外，能夠使?jié)?滑油在因離心力而增大流速的狀態(tài)下向軸承外部排出，因此，能夠有效地進(jìn)行潤(rùn)滑油的更 換，能夠防止軸承的溫度上升以及扭矩的增加。另外，由于樹脂制的冠型保持架34能夠注塑成型，因此能夠進(jìn)行批量生產(chǎn)而抑制 成本，并且能夠?qū)崿F(xiàn)潤(rùn)滑狀態(tài)的改善。另外，滾珠引導(dǎo)的冠型保持架34能夠有助于低扭矩 化。另外，通過使?jié)櫥瑒?dǎo)塊5的內(nèi)徑Ds為冠型保持架34的內(nèi)徑Dh以下，從環(huán)狀的 開口部51進(jìn)入軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油能夠通過冠型保持架34的內(nèi)徑側(cè)可靠地流入。另外，還 能夠防止過剩的潤(rùn)滑材料進(jìn)入軸承內(nèi)。另外，由于使冠型保持架34的徑向?qū)挾鹊闹醒胛恢?h比滾珠3的中心03更靠近 軸承內(nèi)徑側(cè)的位置，因此能夠增大冠型保持架34對(duì)滾珠3的圍抱量，從而能夠抑制冠型保 持架34的扭曲變形。另外，由于使?jié)L珠3的中心03偏置于潤(rùn)滑油的排出側(cè)S2，因此，能夠增大配置于潤(rùn) 滑油的供給側(cè)Sl的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5與滾珠3之間的距離。因此，通過空開滾珠3與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的間隔，能夠增大朝向潤(rùn)滑油的供給側(cè)Sl的冠型保持架34的基座部如的軸向厚度、 也就是球面兜孔4c的底厚J。其結(jié)果，能夠提高冠型保持架34的剛性，從而能夠抑制冠型 保持架34的振擺回轉(zhuǎn)變形。另外，在配設(shè)有潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5—側(cè)的內(nèi)圈31的肩部lb，設(shè)置有圓錐狀的切口 lc， 因此，能夠確保擴(kuò)大潤(rùn)滑油流入的環(huán)狀開口部51，并且能夠減小潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)徑Ds。其 結(jié)果，能夠使?jié)櫥涂煽康貙?dǎo)入冠型保持架34的內(nèi)徑側(cè)，從而使?jié)櫥鸵子趯?dǎo)入到球面兜 孔4c與滾珠3之間的滑動(dòng)部。另外，在潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c設(shè)置有沿軸承內(nèi)部側(cè)延伸的折曲壁5d，因此，能 夠使確保處于潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c與內(nèi)圈31的外周部之間且從環(huán)狀的開口部51流 入的潤(rùn)滑油不受制于離心力，而積極地向冠型保持架34的內(nèi)周部方向?qū)?。另外，由于在冠型保持?4的球面兜孔如的內(nèi)周部的邊緣如形成倒角或曲面， 因此即使在邊緣4e與滾珠3相接觸的情況下，也能夠緩和保持架34側(cè)的應(yīng)力集中，從而能 夠減少保持架；34的磨損。特別在冠型保持架34內(nèi)徑減小的情況下，邊緣如變鋒利，但通 過在其邊緣4e形成倒角或曲面，能夠?qū)崿F(xiàn)磨損的減輕。另外，使?jié)櫥瑒?dǎo)塊5的內(nèi)徑Ds為滾珠3的公轉(zhuǎn)直徑PCD以下，更優(yōu)選為冠型保 持架的內(nèi)徑以下，因此，能夠利用潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5提高將潤(rùn)滑油送入所需部位的性能，從而能 夠使軸承的潤(rùn)滑狀態(tài)變得良好。特別在使內(nèi)圈31的外周部與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c之 間的最短距離y為滾珠3的直徑Dw的9%以上的情況下，能夠?qū)崿F(xiàn)減少冠型保持架34的振 擺回轉(zhuǎn)。進(jìn)而，在將內(nèi)圈31的外周部與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的內(nèi)周部5c之間的最短距離y為滾 珠3的直徑Dw的11%以上的情況下，能夠更可靠地降低冠型保持架34的振擺回轉(zhuǎn)。圖35表示第三實(shí)施例的第一變形例的滾珠軸承。在該滾珠軸承中，在比外圈32 的內(nèi)周部更靠近內(nèi)徑側(cè)的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的外周附近，設(shè)置有容許潤(rùn)滑油通過的通孔^。通 過這樣構(gòu)成，潤(rùn)滑油能夠通過設(shè)置于潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5的外周附近的通孔k自如地排出，因此， 在軸承內(nèi)部外周側(cè)的軸承內(nèi)部的區(qū)域R中，能夠提高潤(rùn)滑油的更換效率，從而能夠?qū)崿F(xiàn)防 止該部分發(fā)熱。其他結(jié)構(gòu)以及效果與第三實(shí)施例同樣。圖36A至圖36E表示第三實(shí)施例的第二 第六變形例的滾珠軸承。此外，這些變 形例的結(jié)構(gòu)除了下述部分以外，具有與第三實(shí)施例同樣的結(jié)構(gòu)以及效果。圖36A的第二變形例的滾珠軸承在內(nèi)圈31的肩部Ib設(shè)置有臺(tái)階狀的切口 ld，以 代替圓錐狀的切口 lc。圖36B的第三變形例的滾珠軸承在內(nèi)圈31的肩部Ib設(shè)置有臺(tái)階狀的切口 ld，以 代替圓錐狀的切口 lc。進(jìn)而，折曲壁5d延伸到進(jìn)入冠型保持架34的基座部如內(nèi)周側(cè)的位置。圖36C的第四變形例的滾珠軸承在內(nèi)圈31的肩部Ib設(shè)置有臺(tái)階狀的切口 ld，以 代替圓錐狀的切口 lc。但是，潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5不具有折曲壁5d。在該情況下，沒有折曲壁5d， 因此，自環(huán)狀的開口部51流入的潤(rùn)滑油由于離心力容易向外徑方向流動(dòng)。但是，在從環(huán)狀 的開口部51流入軸承內(nèi)部之際，潤(rùn)滑油被施加了動(dòng)能，因此，潤(rùn)滑油能夠充分導(dǎo)入冠型保 持架；34的內(nèi)周部。圖36D的第五變形例的滾珠軸承具有在內(nèi)圈31的肩部Ib無切口的結(jié)構(gòu)，冠型保 持架34的內(nèi)周部與內(nèi)圈31的外徑面相互接近。另外，潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5沒有折曲壁5d。
圖36E的第六變形例的滾珠軸承具有在內(nèi)圈31的肩部Ib無切口 Id的結(jié)構(gòu)。另 外，冠型保持架34采用了保持架34的徑向?qū)挾鹊闹行呐c滾珠3的中心一致的結(jié)構(gòu)，這樣抑 制了冠型保持架34的內(nèi)周部與內(nèi)圈31的外徑面的相互接觸。另外，通過使用該保持架34， 使?jié)櫥瑒?dǎo)塊5的內(nèi)徑小于保持架34的內(nèi)徑，潤(rùn)滑油易于通過保持架34的內(nèi)周側(cè)與內(nèi)圈 31之間。圖37A至圖37D表示第三實(shí)施例的第七至第十變形例的滾珠軸承。例如，在第三 實(shí)施例中，在外圈32的肩部直接安裝有潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊5，但是，也可以如圖37A和圖37B所示 的第七以及第八變形例那樣，在外圈32的外側(cè)面配設(shè)有側(cè)板35、45，將設(shè)置于該側(cè)板35的 環(huán)狀凸部3 或側(cè)板45其自身用作潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊。另外，如圖37C以及圖37D所示的第九、 第十變形例那樣，在固定外圈32的殼體50、60設(shè)置有向內(nèi)凸緣部55、65，也可以將設(shè)置于該 凸緣部55的環(huán)狀凸部3 或凸緣部65其自身用作潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊。通過這樣構(gòu)成，能夠削減構(gòu)件件數(shù)，而且還能夠省去將潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的外周端緊固 在外圈的卡合槽中的工序，從而能夠削減成本。另外，在這些第七至第十變形例中，與潤(rùn)滑 劑導(dǎo)塊固定在外圈32上的結(jié)構(gòu)相比，易于在內(nèi)圈31與外圈32之間的軸向一側(cè)設(shè)置間隔， 能夠增厚保持架34的基座部如。進(jìn)而，在第三實(shí)施例中，作為潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊，使用了與內(nèi)圈31的肩部Ib的外周面未 接觸的屏蔽板，但在使用接觸密封件的情況下，也可以在潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)周部側(cè)設(shè)置有供 給孔。另外，作為所使用的保持架，也能夠適用于波型沖壓保持架、或由兩個(gè)構(gòu)件卡合而 成的組合型的保持架等其他保持架。接著，使用圖38所示的滾珠軸承來敘述保持架半徑方向晃動(dòng)測(cè)定試驗(yàn)例。此外， 該滾珠軸承具有與圖36C所示的第四變形例大致同樣的結(jié)構(gòu)，在試驗(yàn)1中，改變內(nèi)圈31的 肩部Ib的端部外徑D1，在試驗(yàn)2中，改變潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊15的內(nèi)徑Ds?！丛囼?yàn)1>在本試驗(yàn)1中，將潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊15的內(nèi)徑Ds固定設(shè)為51. 8mm，通過使內(nèi)圈31的肩 部Ib的端部外徑Dl變化，以使y/Dw (間隙/滾珠直徑)發(fā)生變化，作為磨損量的指標(biāo)，調(diào) 查了相對(duì)于新品的保持架半徑方向晃動(dòng)增加量。此外，軸承結(jié)構(gòu)以及試驗(yàn)條件如下所示。〈軸承構(gòu)成〉·軸承型式:6909 (PCD = 56. 5mm)·滾珠直徑6. 7mm·保持架具有球面兜孔的冠型保持架·保持架材料玻璃纖維25%強(qiáng)化46尼龍·保持架基座部與潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊部之間的距離Db =Imm·保持架內(nèi)徑Dh :51. 8_<試驗(yàn)條件>·轉(zhuǎn)速:30000rpm 供油溫度120°C·潤(rùn)滑方法將VG24的礦油作為強(qiáng)制潤(rùn)滑供油(0. lL/min)·載荷2500N
·試驗(yàn)時(shí)間20Hr試驗(yàn)結(jié)果如表1以及圖39所示。表權(quán)利要求
1.一種滾珠軸承，其中，所述滾珠軸承具有具有軌道面的內(nèi)圈；具有軌道面的外圈； 轉(zhuǎn)滾動(dòng)自如地配置于所述內(nèi)圈的軌道面與所述外圈的軌道面之間的多個(gè)滾動(dòng)體；以及將所 述多個(gè)滾動(dòng)體保持在所述內(nèi)圈與所述外圈之間的樹脂制保持架；所述保持架是具有環(huán)狀基座部和形成于環(huán)狀基座部的軸向一端面上的多個(gè)兜孔，且由 多個(gè)兜孔保持所述多個(gè)滾動(dòng)體的冠型保持架；保持架的重心的軸向位置與所述兜孔的各球狀或圓筒狀的內(nèi)表面的曲率中心之間的 軸向距離為所述內(nèi)表面的曲率半徑的0. 6倍以上。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的滾珠軸承，所述保持架的徑向厚度的中央位置比所述滾動(dòng)體 的各中心位于更靠近徑向內(nèi)側(cè)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的滾珠軸承，其中，所述保持架的重心的軸向位置與所述兜孔 的各內(nèi)表面的曲率中心之間的軸向距離為所述內(nèi)表面的曲率半徑的0. 9倍以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的滾珠軸承，其中，所述軸向距離為所述內(nèi)表面曲率半徑的 0. 65倍以上且0. 85倍以下。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的滾珠軸承，其中，所述內(nèi)圈的軌道面和所述外圈的軌道面配 置于從內(nèi)圈與外圈間的軸向?qū)挾戎醒胛恢闷玫捷S向一側(cè)的位置，所述保持架的重心的軸向位置與所述兜孔的各內(nèi)表面的曲率中心之間的軸向距離為 所述內(nèi)表面的曲率半徑的1. 2倍以下。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的滾珠軸承，其中，所述軸向距離為所述內(nèi)表面曲率半徑的 0. 65倍以上且1.1倍以下。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的滾珠軸承，其中，所述保持架內(nèi)徑與所述內(nèi)圈外徑的差值大 于當(dāng)所述保持架從常溫變溫到-40°C收縮后時(shí)所述保持架內(nèi)徑的收縮量。
8.根據(jù)權(quán)利要求2所述的滾珠軸承，其中，所述保持架的內(nèi)徑與所述內(nèi)圈外徑的差值 大于所述保持架的直徑方向晃動(dòng)量。
9.根據(jù)權(quán)利要求2所述的滾珠軸承，其中，所述保持架的內(nèi)徑與所述內(nèi)圈外徑的差值 為所述滾動(dòng)體直徑的0. 15倍以上。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的滾珠軸承，其中，所述保持架的內(nèi)徑與所述內(nèi)圈的外徑的 差，為所述滾動(dòng)體的直徑的0. 2倍以上。
11.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，具有固定在所述外圈上， 且將潤(rùn)滑劑從所述內(nèi)圈的軸向端部與所述外圈的軸向端部之間的開口導(dǎo)入到滾珠軸承內(nèi) 部的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊。
12.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，在所述內(nèi)圈的軸向端部和 所述外圈的軸向端部之間的開口與所述環(huán)狀基座部的軸向另一端面之間所形成的空間的 軸向長(zhǎng)度是，所述滾動(dòng)體的直徑的0. 15倍以下。
13.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，所述兜孔分別具有將所述 內(nèi)表面的緣部加工為倒角而形成的倒角部。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的滾珠軸承，其中，所述倒角部的徑向長(zhǎng)度為所述內(nèi)表面曲 率半徑的2. 5%以上。
15.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，關(guān)于所述各兜孔，連結(jié)由 兜孔保持的滾動(dòng)體和兜孔的內(nèi)表面在徑向最內(nèi)側(cè)相互接觸的接觸點(diǎn)與所述滾動(dòng)體的中心而成的直線、與正交于徑向且通過所述滾動(dòng)體中心的直線形成的角度為25°以上。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的滾珠軸承，其中，所述角度為30°以上。
17.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，所述滾珠軸承由潤(rùn)滑油潤(rùn)滑。
18.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，潤(rùn)滑劑從所述內(nèi)圈的軸向 一端部與所述外圈的軸向一端部之間的開口導(dǎo)入到滾珠軸承內(nèi)部，并從所述內(nèi)圈的軸向另 一端部與所述外圈的軸向另一端部之間的開口向滾珠軸承的外部排出；所述內(nèi)圈和所述外 圈中的至少一者的肩部分在潤(rùn)滑劑排出側(cè)的外徑大于其在潤(rùn)滑劑導(dǎo)入側(cè)的外徑。
19.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，所述滾珠軸承在軸承溫度 100°C以上且dmn60萬以上的條件下使用。
20.根據(jù)權(quán)利要求19所述的滾珠軸承，其中，所述滾珠軸承在dmnlOO萬以上的條件下 使用。
21.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任一項(xiàng)所述的滾珠軸承，其中，所述滾珠軸承組裝于混合 動(dòng)力車用的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)或發(fā)電機(jī)的旋轉(zhuǎn)支承部分中。
22.一種混合動(dòng)力車用變速器，其中，具有權(quán)利要求21所述的滾珠軸承。
23.一種滾珠軸承，其中，具有外周面上具有軌道面的內(nèi)圈；內(nèi)周面上具有軌道面的外圈；滾動(dòng)自如地配置于所述內(nèi)圈的軌道面與所述外圈的軌道面之間的多個(gè)滾珠；將該多個(gè)滾珠以預(yù)定的間隔保持在圓周方向上的保持架；以及固定在所述外圈的軸向一端部上，且向所述內(nèi)圈的肩部延伸的環(huán)狀的潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊；所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)周部與所述內(nèi)圈的外周部之間，形成有用于將潤(rùn)滑油提供給滾珠 軸承內(nèi)部的環(huán)狀開口部，所述滾珠軸承在將所述潤(rùn)滑油相對(duì)于所述滾珠從軸向一方側(cè)供給，并相對(duì)于所述滾珠 從軸向另一側(cè)排出的環(huán)境中使用。
24.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，所述保持架為樹脂制的冠型保持架，其具 有基座部和突出設(shè)置于所述基座部的一個(gè)軸向端面上的多個(gè)柱部，用于將所述滾珠容納到 形成于柱部間的球面兜孔中；所述保持架的所述基座部朝向所述軸向一側(cè)配置，所述保持架的徑向?qū)挾戎醒胛恢帽人鰸L珠的各中心更偏向位于徑向內(nèi)側(cè)。
25.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，所述滾珠的各中心比所述內(nèi)圈外圈間的 軸向?qū)挾鹊闹行奈恢酶糜谒鲚S向另一側(cè)。
26.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，與所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)周部對(duì)置的所述 內(nèi)圈的肩部具有圓錐狀切口部和臺(tái)階狀切口部中的至少一個(gè)。
27.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)周部具有向軸承內(nèi) 部側(cè)折曲的折曲壁。
28.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，在所述保持架的球面兜孔的內(nèi)周部的邊 緣形成有倒角或曲面。
29.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)徑為所述滾珠的公轉(zhuǎn)直徑以下。
30.根據(jù)權(quán)利要求四所述的滾珠軸承，其中，所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)徑為所述保持架的 內(nèi)徑以下。
31.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，形成有所述環(huán)狀開口部的所述內(nèi)圈的外 周部與所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的內(nèi)周部之間的最短距離為所述滾珠的直徑的9%以上。
32.根據(jù)權(quán)利要求31所述的滾珠軸承，其中，所述最短距離為所述滾珠的直徑的11% 以上。
33.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊與固定所述外圈的殼體 形成為一體結(jié)構(gòu)。
34.根據(jù)權(quán)利要求23所述的滾珠軸承，其中，在比所述外圈的內(nèi)周部更靠近內(nèi)徑側(cè)的 所述潤(rùn)滑劑導(dǎo)塊的外周附近，形成有容許潤(rùn)滑油通過的通孔。
全文摘要
滾珠軸承具有具有軌道面的內(nèi)圈；具有軌道面的外圈；滾動(dòng)自如地配置于內(nèi)圈的軌道面與外圈的軌道面之間的多個(gè)滾動(dòng)體；以及將多個(gè)滾動(dòng)體保持在內(nèi)圈與外圈之間的樹脂制保持架。保持架是一種具有環(huán)狀基座部和形成于環(huán)狀基座部的軸向一端面的多個(gè)兜孔，由多個(gè)兜孔保持所述多個(gè)滾動(dòng)體的冠型保持架。保持架重心的軸向位置與兜孔的各球狀或圓筒狀內(nèi)表面的曲率中心之間的軸向距離是內(nèi)表面曲率半徑的0.6倍以上。混合動(dòng)力車用變速器具有該滾珠軸承。
文檔編號(hào)F16C33/41GK102119281SQ20098013112
公開日2011年7月6日 申請(qǐng)日期2009年12月10日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月10日
發(fā)明者前島武始, 松本洋一, 湯川謹(jǐn)次, 田中孝道 申請(qǐng)人:日本精工株式會(huì)社