專利名稱：滾柱軸承的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及圓錐滾柱軸承、圓柱滾柱軸承等的滾柱軸承，特別涉及在軌道圈的端部有在軌道圈的園周方向?qū)б鄠€(gè)滾柱的凸緣的滾柱軸承。
現(xiàn)有技術(shù)一般地，在圓錐滾柱軸承和圓柱滾柱軸承等滾柱軸承上，為導(dǎo)引多個(gè)滾柱在軌道圈的園周方向，往往在軌道圈的端部設(shè)有凸緣，形成滾柱的端面與該凸緣上滑動(dòng)接觸的結(jié)構(gòu)。這樣的滾柱軸承當(dāng)軌道圈以高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于凸緣與滾柱之間產(chǎn)生摩擦熱，有引起摩擦燒傷的可能，所以有必要降低凸緣與滾柱之間產(chǎn)生的摩擦熱。因此，在現(xiàn)有技術(shù)中，例如有將滾柱的端面由平滑部和谷部組成，在谷部保有一部分潤滑油的滾柱軸承(特開平7-42746號公報(bào))和與滾柱滑動(dòng)接觸的凸緣的滾柱導(dǎo)向面內(nèi)設(shè)置有多個(gè)微小凹部的滾柱軸承(特開平6-241235號公報(bào))等。
上述現(xiàn)有的滾柱軸承由于無論在任何場合都必須對滾柱端面和凸緣的滾柱導(dǎo)向面施加特別加工，存在導(dǎo)致成本高的問題。另外，作為不對滾柱的端面和凸緣的滾柱導(dǎo)向面施加特別加工，而降低摩擦熱的方法雖然有特開平9-236131公報(bào)的方法，但由于在該場合下與凸緣接觸的部分滾柱的形狀變化大，仍然存在導(dǎo)致成本高的問題。
本發(fā)明是著眼這些問題而提出的，其目的是提供一種滾柱軸承，該滾柱軸承不對其滾柱的端面和凸緣的滾柱導(dǎo)向面上施加特別加工，并不對滾柱的形狀進(jìn)行大的改變而可以降低滾柱與凸緣之間產(chǎn)生的摩擦熱。
為達(dá)到上述目的，本發(fā)明第一方面的滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園柱滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，當(dāng)所述園柱滾柱的直徑為2R，以所述園柱滾柱的端面和所述園柱滾柱的中心線相交的位置為原點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的外徑方向上離所述原點(diǎn)0.65R的位置為第一點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的外徑方向上離所述第一點(diǎn)0.20R的位置為第二點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.0005R的位置為第三位置，以在所述園柱滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.003R的位置為第四位置時(shí)，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的圓柱滾柱的端面進(jìn)行研磨加工，以形成其斷面的外形線至少通過所述第一點(diǎn)PA，且通過所述第三位置PC和第四位置PD成連續(xù)的曲線。
本發(fā)明第二方面的滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園錐滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，當(dāng)所述園錐滾柱的直徑為2R，以所述園錐滾柱的端面和所述園錐滾柱的中心線相交的位置為原點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的外徑方向上離所述原點(diǎn)0.65R的位置為第一點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的外徑方向上離所述第一點(diǎn)0.20R的位置為第二點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.0065R的位置為第三位置，以在所述園錐滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.01R的位置為第四位置時(shí)，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的圓錐滾柱的端面進(jìn)行研磨加工，以形成其斷面的外形線至少通過所述第一點(diǎn)PA，且通過所述第三位置PC和第四位置PD成連續(xù)的曲線。
本發(fā)明的第三方面是在本發(fā)明第一方面和本發(fā)明第二方面的滾柱軸承上，精加工所述滾柱的端面的彈性砂輪的縱彈性系數(shù)確定在10Mpa～500Mpa的范圍內(nèi)。
本發(fā)明第四方面的滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園柱滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的園柱滾柱的端面進(jìn)行磨削加工，以形成其斷面的外形線越往半徑方向外側(cè)其曲率半徑越小的連續(xù)曲線。
與滾柱滑動(dòng)接觸側(cè)的凸緣的端面(滾柱導(dǎo)向面)為了容易在與滾柱的間隙中注入潤滑油，一般在軌道圈的軌道面上相對垂直面只在某一角度打開形成。因而與設(shè)在凸緣端面內(nèi)的磨削用退刀槽部的交點(diǎn)在幾何學(xué)方面變得最容易與滾柱的端面接觸。另一方面，由于與凸緣滑動(dòng)接觸側(cè)的滾柱的端面相對滾柱的外徑面形成直角，將滾柱的外徑面和滾柱的端面連接的部分(倒角部)的與端面的交點(diǎn)在幾何學(xué)方面與凸緣接觸變得最容易。
另外，滾柱端面和凸緣接合部分的潤滑油，由于其粘性被拉入到小的間隙，滾柱端面和凸緣接合部分的形狀最好在接合部分設(shè)置間隙。特別地，通過把滾柱的端面形狀形成連續(xù)曲線，在接觸部發(fā)生部分的高表面壓力使油膜沒有開裂，由可靠地形成油膜而實(shí)現(xiàn)了提高耐摩擦燒傷的性能。
另外，在研磨滾柱端面時(shí)通過把使用的砂輪的楊氏模量(縱向彈性系數(shù))定在10Mpa到500Mpa的范圍內(nèi)，與凸緣滑動(dòng)接觸部分的滾柱的端面不是平面，可能是連續(xù)光滑的圓弧面。這例如在使用橫向或縱向的雙頭磨床對滾柱的端面進(jìn)行研磨加工時(shí)，由兩砂輪夾著的同時(shí)，由于構(gòu)成砂輪的砂粒的支持剛性小，滾柱的端面和砂輪之間的干涉量如果不變大就不可能通過研磨除去端面部。為此，砂輪在對滾柱端面干涉的同時(shí)，干涉區(qū)域必然進(jìn)一步擴(kuò)大到滾柱的倒角部，然后，在砂輪和滾柱的端面之間的干涉下，由于從壓力最高的滾柱的端面和倒角部的連接部開始研磨，慢慢地連續(xù)擴(kuò)大到倒角部和平面部，這樣最終得到的形狀為連續(xù)的曲線。其結(jié)果，在滾柱和凸緣的滑動(dòng)接合部光滑且牢固地形成油膜，從而提高了耐摩擦燒傷的性能。


圖1是表示本發(fā)明的第一實(shí)施例的滾柱軸承部分剖面圖；圖2是表示在圖1所示的和凸緣滑動(dòng)接觸的部分的圓柱滾柱的端面的剖面圖；圖3是表示本發(fā)明的第二實(shí)施例的滾柱軸承的部分剖面圖；圖4是表示在圖2所示的和凸緣滑動(dòng)接觸的部分的圓錐滾柱的端面的剖面圖；圖5是表示在圖1所示的使?jié)L柱軸承轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的外圈溫度變化的曲線圖；圖6是表示在圖1所示的使?jié)L柱軸承轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的外圈溫度變化的曲線圖；圖7是表示砂輪的楊氏模量和滾柱的端面關(guān)系的曲線圖；圖8是表示砂輪的楊氏模量和砂輪的摩耗量的關(guān)系的曲線圖；圖9是表示圓錐滾柱的端面的落下量與發(fā)生摩擦燒傷的時(shí)間關(guān)系的曲線圖；圖10是表示裝入滾柱軸承上的圓柱滾柱的端面形狀的圖；圖11是表示裝入滾柱軸承上的圓柱滾柱的端面形狀的圖。
具體實(shí)施例方式
下面基于附圖對本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說明。
圖1表示本發(fā)明的第一實(shí)施例的軸承部分剖面圖。如圖所示，本實(shí)施例的軸承包括外圈11、內(nèi)圈12、滾柱13和保持架14。在內(nèi)圈12的靠圖中右側(cè)端部設(shè)置有凸緣15。該凸緣15用于把滾柱13引導(dǎo)在外圈11和內(nèi)圈12的圓周方向，在滾柱13的直徑為2R(＝19mm)時(shí)，從內(nèi)圈12的軌道面12a到凸緣15的前端的高度h約等于0.38R(3.65mm)。另外，凸緣15有與內(nèi)圈12的軌道面12a幾乎垂直的導(dǎo)向面15a，圓柱滾柱13使端面13a滑動(dòng)接觸在凸緣15的滾柱導(dǎo)向面15a上，并在內(nèi)圈12的軌道面12a上轉(zhuǎn)動(dòng)。
圖2表示和凸緣15滑動(dòng)接觸的部分圓柱滾柱13的端面。如圖所示，圓柱滾柱13通過在圖中沒表示出的彈性砂輪把與凸緣15滑動(dòng)接觸的部分的端面研磨加工成凸球面狀。另外，把圓柱滾柱13的直徑定為2R，圓柱滾柱13的端面13a和圓柱滾柱13的中心線CL的交點(diǎn)作為原點(diǎn)PO，把從原點(diǎn)PO到離圓柱滾柱13的外徑方向0.65R的位置定為第一點(diǎn)PA，把從第一點(diǎn)PA到離圓柱滾柱13的外徑方向0.20R的位置定為第二點(diǎn)PB，從第二點(diǎn)PB到離圓柱滾柱13的軸向0.0005R的位置定為第三位置PC，從第二點(diǎn)PB到離圓柱滾柱13的軸向0.003R的位置定為第四位置PD時(shí)，和凸緣15滑動(dòng)接觸的部分圓柱滾柱13的端面，用彈性砂輪研磨加工成其剖面的外形線13b通過第一點(diǎn)PA，且通過第三位置PC和第四位置PD之間的連續(xù)的曲線形狀。另外，該端面研磨加工成越往半徑方向外側(cè)曲率半徑越小的連續(xù)的曲線形狀(如將點(diǎn)PA、PD、PE的曲率半徑定為RA、RD、RE，則RA＞RD＞RE)。另外，圓柱滾柱13的端面13a，是用楊氏模量為10Mpa到500Mpa的砂輪在橫向或縱向的雙頭磨床研磨加工成形的。
圖3表示本發(fā)明的第二實(shí)施例的滾柱軸承的部分剖面圖。如圖所示，本實(shí)施例的軸承包括外圈11、內(nèi)圈12、圓錐滾柱16和保持架14。在內(nèi)圈12的靠圖中右側(cè)端部設(shè)置有凸緣15。該凸緣15用于把圓錐滾柱16引導(dǎo)在外圈11和內(nèi)圈12的圓周方向，在圓錐滾柱16的最大直徑為2R時(shí)，從內(nèi)圈12的軌道面12a到凸緣15的前端的高度h約等于0.6R。另外，凸緣15有與內(nèi)圈12的軌道面12a幾乎垂直的導(dǎo)向面15a，圓錐滾柱16使端面16a滑動(dòng)接觸在凸緣15的滾柱導(dǎo)向面15a，并在內(nèi)圈12的軌道面12a上轉(zhuǎn)動(dòng)。
圖4表示和凸緣15滑動(dòng)接觸的部分圓錐滾柱16的端面。如圖所示，圓錐滾柱16通過在圖中沒表示出的彈性砂輪把與凸緣15滑動(dòng)接觸的部分的端面研磨加工成凸球面狀。另外，把圓錐滾柱16的直徑定為2R，圓錐滾柱16的端面16a和圓錐滾柱16的中心線CL的交點(diǎn)作為原點(diǎn)PO，把從原點(diǎn)PO到離圓錐滾柱16的外徑方向0.65R的位置定為第一點(diǎn)PA，把從原點(diǎn)PO到離圓錐滾柱16的外徑方向0.85R的位置定為第二點(diǎn)PB，從第二點(diǎn)PB到離圓錐滾柱16的軸向0.0065R的位置定為第三位置PC，從第二點(diǎn)PB到離圓錐滾柱16的軸向0.01R的位置定為第四位置PD時(shí)，和凸緣15滑動(dòng)接觸部分的圓錐滾柱16的端面，用彈性砂輪研磨加工成其剖面的外形線16b通過第一點(diǎn)PA，且通過第三位置PC和第四位置PD之間的連續(xù)的曲線形狀。另外，圓錐滾柱16的端面16a，是用楊氏模量為10Mpa到500Mpa的砂輪在橫向或縱向的雙頭磨床研磨加工成形的。
轉(zhuǎn)動(dòng)評估試驗(yàn)1在下述條件下對圖1所示的圓柱滾柱軸承(滾柱直徑19mm，凸緣高度h＝3.65mm)進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)評估試驗(yàn)，測定到的此時(shí)的外圈溫度如圖5所示。在此，試驗(yàn)中使用的滾柱的端面形狀如圖10(a)到圖10(c)所示。
<試驗(yàn)條件>
試驗(yàn)軸承 NJ218E最大轉(zhuǎn)數(shù) 4300min-1軸向負(fù)荷 5880N徑向負(fù)荷 9800N油浴潤滑 VG68在圖5中，實(shí)線a1、a2表示把從PO到離外徑方向0.85R的位置的滾柱端面下落量G(參照圖2)作為圖中的點(diǎn)PB和PC之間為G＝0.00011R(滾柱直徑19mm，9.5×0.00011＝約1μm)時(shí)的圓柱滾柱軸承(以下稱“比較例”)的外圈溫度。另外，虛線b1、b2表示把從P0到離外徑方向0.85R的位置的圓柱滾柱端面下落量G作為圖中的點(diǎn)PC為G＝0.0005R(滾柱直徑19mm，9.5×0.0005＝約5μm)時(shí)的圓柱滾柱軸承(以下稱“實(shí)施例1”)的外圈溫度。實(shí)線c1、c2表示把從PO到離外徑方向0.85R的位置的滾柱端面下落量G作為圖中的點(diǎn)PD為G＝0.003R(滾柱直徑19mm，9.5×0.003＝約24μm)時(shí)的圓柱滾柱軸承(以下稱“實(shí)施例2”)的外圈溫度。
對于滾柱端面的研磨加工，使用與現(xiàn)有的相同的橫向的雙頭磨床，在實(shí)施例1和實(shí)施例2中，作為圓柱滾柱端面的研磨加工的砂輪，使用的是楊氏模量為16Mpa的彈性砂輪。(通常，砂輪的結(jié)合劑為陶瓷時(shí)楊氏模量為50000Mpa到100000Mpa，砂輪的結(jié)合劑為樹脂時(shí)楊氏模量為5000Mpa到20000Mpa。)在圖10中所示的滾柱端面的剖面形狀，如用橫向的直線形機(jī)把縱倍率用500～2000(橫倍率為5～20)畫出時(shí)的連續(xù)性和下落量由各點(diǎn)明確。
如圖5的所示，在比較例中，軸承的轉(zhuǎn)速達(dá)到1720min-1時(shí)，與外圈溫度超過100℃相對，在實(shí)施例1和實(shí)施例2中，軸承的轉(zhuǎn)速達(dá)到1720min-1，其外圈溫度也不會超過80℃。這與在比較例的圓柱滾柱的端面與倒角的交點(diǎn)部滑動(dòng)接觸的凸緣端面的表面壓力顯著增高與溫度上升(到1720min-1任一個(gè)上升100℃)相聯(lián)系相對，當(dāng)然是在實(shí)施例1和實(shí)施例2中，由于沒有比較例那樣的棱角部，并與比較例相比表面壓力沒有增高的原因。
對實(shí)施例1和實(shí)施例2進(jìn)行比較后，可知實(shí)施例2的外圈溫度的上升率比實(shí)施例1低。這被認(rèn)為是導(dǎo)入圓柱滾柱的端面與凸緣之間的潤滑油的油量由落下量而不同的原因。
另外，對于在圖中省略的在從PO到離0.85R的位置的落下量比圖2中的PD大的(約40～50μm)表示出與實(shí)施例2大體相同的結(jié)果。但用彈性砂輪進(jìn)行研磨時(shí)間比實(shí)施例2要長。
轉(zhuǎn)動(dòng)評估試驗(yàn)2在下述條件下對直徑為14mm的圓柱滾柱軸承進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)試驗(yàn)，測定到的此時(shí)的外圈溫度如圖6所示。在此，試驗(yàn)中使用的滾柱的端面形狀如圖11(a)、圖11(b)所示。
<試驗(yàn)條件>
試驗(yàn)軸承 NJ308E(滾柱直徑14mm L＝15mm 凸緣高度h＝2.80mm)最大轉(zhuǎn)數(shù) 8000min-1軸向負(fù)荷 392N徑向負(fù)荷 9800N油浴潤滑 VG68在圖6中，實(shí)線a3、a4表示把在圖2中從PO到離0.85R的位置的滾柱端面下落量G作為點(diǎn)PB和PC之間為G＝0.00014R(滾柱直徑14mm，7×0.00014＝約1μm)時(shí)的圓柱滾柱軸承(以下稱“比較例”)的外圈溫度。另外，虛線b3、b4表示把在圖2中從PO到0.85R的位置的滾柱端面下落量G作為點(diǎn)PC和PD為G＝0.0014R(滾柱直徑14mm，7×0.0014＝約10μm)時(shí)的圓柱滾柱軸承(以下稱“實(shí)施例3”)的外圈溫度。
如圖6的所示，與在比較例中的當(dāng)軸承的轉(zhuǎn)速達(dá)到3000min-1時(shí)外圈溫度超過70℃相對，在實(shí)施例3中的軸承的轉(zhuǎn)速達(dá)到3000min-1時(shí)外圈溫度也沒有超過70℃。
從圖5和圖6的試驗(yàn)結(jié)果也可明顯看出，通過其剖面的外形線13b通過第一點(diǎn)PA，把與凸緣15滑動(dòng)接觸的部分圓柱滾柱13的端面研磨加工成通過第三位置PC和第四位置PD之間的連續(xù)的曲線形狀，這樣在圓柱滾柱13的端面13a和凸緣15之間容易導(dǎo)入潤滑油。可以不對圓柱滾柱13的端面和凸緣15的滾柱導(dǎo)向面上施加特別加工，并不對滾柱的形狀進(jìn)行大的改變而降低圓柱滾柱13與凸緣15之間產(chǎn)生的摩擦熱。
以下，圖7表示砂輪的楊氏模量和相對滾柱端面的0.65R位置的0.85R的位置的落下量的關(guān)系的研究結(jié)果；圖8表示研磨滾柱端面時(shí)使用的砂輪的楊氏模量和砂輪的摩耗量的關(guān)系的研究結(jié)果。
如圖7的所示，在楊氏模量為5000Mpa以上的砂輪，由于砂粒的支持剛性高，在滾柱端面和砂輪之間的干涉達(dá)到某個(gè)值以上時(shí)，開始通過研磨進(jìn)行削除。為此，不能得到達(dá)到滾柱倒角部的干涉，生成平面的端面，得到穩(wěn)定的滾柱的長度尺寸。
另外，從楊氏模量為500Mpa的范圍，慢慢地得到的滾柱的端面形狀為連續(xù)的曲線。如圖7的所示，滾柱端面的落下量變大。進(jìn)而，雖說用小的楊氏模量的砂輪落下量增加，但在砂輪的楊氏模量為10Mpa時(shí)與楊氏模量高的砂輪相反使?jié)L柱長度尺寸不穩(wěn)定，且研磨時(shí)間也增加。如圖8的所示，這個(gè)結(jié)果表示出砂輪摩耗(即研磨1000個(gè)直徑為7.5mm的滾柱時(shí)的平均縮進(jìn)量)和楊氏模量的關(guān)系，砂輪的楊氏模量小時(shí)砂輪摩耗有增加的傾向。特別是在15Mpa以下摩耗增加。由以上結(jié)果，最好把楊氏模量定在150Mpa～15Mpa的范圍之內(nèi)。
轉(zhuǎn)動(dòng)評估試驗(yàn)3在下述條件下，對圖3所示的圓錐滾柱軸承進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)評估試驗(yàn)，此時(shí)的圓錐滾柱的端面的落下量G與停止供油后到發(fā)生摩擦燒傷的時(shí)間關(guān)系的研究結(jié)果如圖9所示。
<試驗(yàn)條件>
試驗(yàn)軸承 HR30306C最大轉(zhuǎn)數(shù) 6000min-1軸向負(fù)荷 4000N潤滑油 齒輪油供油量 480cc/分在該圖中，△表示現(xiàn)有的圓錐滾柱軸承，○表示本發(fā)明的圓錐滾柱軸承。
如該圖所示，可以看出滾柱端面的落下量G和圓錐滾柱16的半徑R之比G/R(以下稱為滾柱端面落下量比)在不足圖4中的PB和PC之間的0.0065時(shí)較早地發(fā)生摩擦燒傷；但滾柱端面落下量比G/R比圖4中的PC大，在0.0065以上時(shí)不容易發(fā)生摩擦燒傷。另外，由于滾柱端面落下量比G/R即使比圖4中的PD大，超過0.01，與落下量比G/R為0.01時(shí)的效果沒有明顯的不同，僅增加了研磨時(shí)間，所以作為圓錐滾柱落下量比G/R最好在0.0065～0.01的范圍內(nèi)。
如圖9的試驗(yàn)結(jié)果可明顯看出，通過把與凸緣15滑動(dòng)接觸的部分圓錐滾柱16的端面，其剖面的外形線至少通過第一點(diǎn)PA，研磨加工成通過第三位置PC和第四位置PD之間的連續(xù)的曲線形狀，這樣在圓錐滾柱16的端面16a和凸緣15之間容易導(dǎo)入潤滑油，從而可以不對圓柱滾柱16的端面和凸緣15的滾柱導(dǎo)向面上施加特別加工，并不對滾柱的形狀進(jìn)行大的改變而可以降低圓錐滾柱16與凸緣15之間產(chǎn)生的摩擦熱。
綜上所述，根據(jù)本發(fā)明，提供不對該滾柱軸承的滾柱的端面和凸緣的滾柱導(dǎo)向面上施加特別加工，并不對滾柱的形狀進(jìn)行大的改變而降低滾柱與凸緣之間產(chǎn)生的摩擦熱的一種滾柱軸承。
權(quán)利要求
1.一種滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園柱滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，其特征在于當(dāng)所述園柱滾柱的直徑為2R，以所述園柱滾柱的端面和所述園柱滾柱的中心線相交的位置為原點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的外徑方向上離所述原點(diǎn)0.65R的位置為第一點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的外徑方向上離所述第一點(diǎn)0.20R的位置為第二點(diǎn)，以在所述園柱滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.0005R的位置為第三位置，以在所述園柱滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.003R的位置為第四位置時(shí)，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的圓柱滾柱的端面進(jìn)行研磨加工，以形成其斷面的外形線至少通過所述第一點(diǎn)PA，且通過所述第三位置PC和第四位置PD成連續(xù)的曲線。
2.一種滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園錐滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，其特征在于當(dāng)所述園錐滾柱的直徑為2R，以所述園錐滾柱的端面和所述園錐滾柱的中心線相交的位置為原點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的外徑方向上離所述原點(diǎn)0.65R的位置為第一點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的外徑方向上離所述第一點(diǎn)0.20R的位置為第二點(diǎn)，以在所述園錐滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.0065R的位置為第三位置，以在所述園錐滾柱的軸方向上離所述第二點(diǎn)0.01R的位置為第四位置時(shí)，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的圓錐滾柱的端面進(jìn)行研磨加工，以形成其斷面的外形線至少通過所述第一點(diǎn)PA，且通過所述第三位置PC和第四位置PD成連續(xù)的曲線。
3.如權(quán)利要求1或2中所述的滾柱軸承，其特征在于，精加工所述滾柱的端面的彈性砂輪的縱彈性系數(shù)確定在10Mpa～500Mpa的范圍內(nèi)。
4.一種滾柱軸承，其在軌道圈的端部有引導(dǎo)多個(gè)園柱滾柱在軌道圈的園周方向上的凸緣，其特征在于，對與所述凸緣滑動(dòng)接觸部分的園柱滾柱的端面進(jìn)行磨削加工，以形成其斷面的外形線越往半徑方向外側(cè)其曲率半徑越小的連續(xù)曲線。
全文摘要
本發(fā)明提供一種不用對滾柱的端面和凸緣的滾柱導(dǎo)向面進(jìn)行特別加工也不用使?jié)L柱的形狀改變過大就能降低滾柱與凸緣之間產(chǎn)生的摩擦熱的滾柱軸承，通過對與凸緣(15)滑動(dòng)接觸部分的圓錐滾柱(16)的端面用楊氏模量為10Mpa到500Mpa的砂輪進(jìn)行研磨加工，以使其斷面的外形線變成為至少通過第一點(diǎn)(P
文檔編號F16C19/36GK1396392SQ0214015
公開日2003年2月12日 申請日期2002年7月4日 優(yōu)先權(quán)日2001年7月5日
發(fā)明者村井隆司, 綱島紳一, 藤井修 申請人:日本精工株式會社