三角形水平井井網(wǎng)布井方法
【專利摘要】本發(fā)明屬于油田開發(fā)技術(shù)領(lǐng)域，本發(fā)明提供的這種三角形水平井井網(wǎng)布井方法，一是綜合應(yīng)用油藏工程、數(shù)值模擬和礦場統(tǒng)計(jì)等方法，同時(shí)考慮技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；二是能夠發(fā)揮大規(guī)模體積壓裂的能力，大幅度提高單井產(chǎn)量；三是地質(zhì)—工藝一體化：井網(wǎng)優(yōu)化充分考慮不同儲層特征及針對性的改造工藝，同時(shí)滿足實(shí)現(xiàn)長期穩(wěn)產(chǎn)注水補(bǔ)充能量的要求。能夠在大規(guī)模體積壓裂下實(shí)現(xiàn)有效注水補(bǔ)充能量的目的，建立有效的驅(qū)替壓裂系統(tǒng)，降低裂縫性水淹風(fēng)險(xiǎn)和降低初期遞減的水平井布井方式。
【專利說明】
三角形水平井井網(wǎng)布井方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ]本發(fā)明屬于油田開發(fā)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及三角形水平井井網(wǎng)布井方法。
【背景技術(shù)】
[0002]目前，超低滲致密油資源的開發(fā)已成為我國石油工業(yè)發(fā)展的新課題，國內(nèi)外致密油藏生產(chǎn)實(shí)踐已經(jīng)顯示水平井開發(fā)是該類油藏的一種有效開發(fā)方式。國外致密油藏地層壓力系數(shù)高(地層壓力系數(shù)介于1.2-1.5)，地層原油粘度較低，基本初期采用衰竭式開采，同時(shí)在探索注水、注氣等補(bǔ)充能量開發(fā)方式，水平井開發(fā)取得了較好的效果;與國外成功開發(fā)的致密油藏相比，鄂爾多斯盆地超低滲致密油藏相似之處在于儲層物性接近、非均質(zhì)性強(qiáng)、天然裂縫相對發(fā)育，差異在地層壓力系數(shù)低(介于0.6-0.8之間)，依據(jù)鄂爾多斯盆地油藏礦場實(shí)踐來看，該類低壓超低滲透致密油藏需采用注水補(bǔ)充能量水平井開發(fā)。
[0003]從文獻(xiàn)調(diào)研的情況來看，三疊系儲層水平井井網(wǎng)井型主要采用直井注水水平井采油混合布井井網(wǎng)。目前水平井井網(wǎng)優(yōu)化基本上都是圍繞井排方向、井距、排距和水平段長度、人工壓裂縫穿透比、裂縫密度這六個(gè)技術(shù)參數(shù)來展開，形成了以直井注水水平井采油混合布井五點(diǎn)井網(wǎng)為主，并延伸出七點(diǎn)和九點(diǎn)井網(wǎng)形式。但在超低滲透致密油藏礦場應(yīng)用表現(xiàn)出容易裂縫性水淹和初期遞減大兩方面的問題，也是影響水平井規(guī)?；瘧?yīng)用的癥結(jié)所在。
[0004]現(xiàn)有的水平井井網(wǎng)優(yōu)化的思路和方法存在的問題:
(I)針對裂縫性水淹問題，在井網(wǎng)優(yōu)化時(shí)缺乏系統(tǒng)性的考慮:為避免水淹而采用紡錘形裂縫布放模式，減小了水平井兩端端縫的壓裂規(guī)模，從而降低了水平井初期單井產(chǎn)量。
[0005](2 )針對初期遞減大的問題，沒有認(rèn)識到由于儲層致密，注水井注不進(jìn)水導(dǎo)致水驅(qū)控制的范圍較小，不能在注水井和采油井之間建立有效的驅(qū)替壓裂系統(tǒng)。
[0006]根據(jù)國外相似油藏的開發(fā)經(jīng)驗(yàn)，超低滲致密油藏必須實(shí)施大規(guī)模體積壓裂進(jìn)行儲層改造以提高單井產(chǎn)量，大規(guī)模體積壓裂產(chǎn)生兩個(gè)結(jié)果:一是由于壓裂液的返排率在50%左右，存地液使裂縫之間及周圍的地層壓力上升，間接起到超前注水的作用;二是大規(guī)模體積壓裂在地層中溝通天然裂縫形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，注水補(bǔ)充能量時(shí)，更容易造成注入水易沿著裂縫網(wǎng)絡(luò)突進(jìn)，造成大面積水淹。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明的目的是克服現(xiàn)有的水平井井網(wǎng)裂縫性水淹和初期遞減大的問題。
[0008]為此，本發(fā)明提供了三角形水平井井網(wǎng)布井方法，包括如下步驟，
步驟一，選擇六口相互平行的第一水平井、第二水平井、第三水平井和第四水平井、第五水平井、第六水平井，第四水平井和第一水平井位于同一列且同軸、第五水平井和第二水平井位于同一列且同軸、第六水平井和第三水平井位于同一列且同軸；
第三注水井位于第二水平井和第五水平井之間，且垂直于第二水平井，兩口第一注水井分別在第一水平井和第三水平井同一側(cè)的端部，且垂直于第一水平井或第三水平井，兩口第二注水井分別在第四水平井和第六水平井同一側(cè)的端部，且垂直于第四水平井或第六水平井，兩口第一注水井和兩口第二注水井均位于遠(yuǎn)離第三注水井的一側(cè)，兩口第一注水井與第三注水井形成以第二水平井為中心的三角形、兩口第二注水井與第三注水井形成以第五水平井為中心的三角形；
步驟二，將六口水平井分別實(shí)施分段壓裂產(chǎn)生與井筒垂直的人工裂縫，第一水平井和第三水平井靠近第一注水井的一端、第四水平井和第六水平井靠近第二注水井的一端、第二水平井和第五水平井靠近第三注水井的一端的裂縫長度hi—致，第一水平井、第三水平井、第四水平井、第六水平井靠近第三注水井的一端、第二水平井和第五水平井遠(yuǎn)離第三注水井的一端的裂縫長度匕一致且小于In;
步驟三，按照步驟一和步驟二的排布方式，對多口水平井和注水井進(jìn)行排布，形成井網(wǎng)，各水平井進(jìn)行采油。
[0009]步驟一中所述的六口水平井的相鄰兩個(gè)井的井距是500m。
[0010]所述的位于第一水平井端部的第一注水井與第一水平井的排距、位于第三水平井端部的第一注水井與第三水平井的排距、位于第四水平井端部的第二注水井與第四水平井的排距、位于第六水平井端部的第二注水井與第六水平井的排距均為180?220m。
[0011]所述的位于第一水平井或第三水平井端部的第一注水井與第二水平井的排距、位于第四水平井或第六水平井端部的第二注水井與第五水平井的排距均為120?140m。
[0012]所述步驟二中的人工裂縫的裂縫密度是70m。
[0013]所述步驟二中的人工裂縫的縫網(wǎng)穿透比是0.6?0.8。
[0014]所述步驟二中的裂縫長度hi為400m，裂縫長度h2為300m。
[0015]所述的位于第一水平井端部的第一注水井與第一水平井的排距、位于第三水平井端部的第一注水井與第三水平井的排距、位于第四水平井端部的第二注水井與第四水平井的排距、位于第六水平井端部的第二注水井與第六水平井的排距均為200m。
[0016]所述的位于第一水平井或第三水平井端部的第一注水井與第二水平井的排距、位于第四水平井或第六水平井端部的第二注水井與第五水平井的排距均為130m。
[0017]本發(fā)明的有益效果:本發(fā)明提供的這種三角形水平井井網(wǎng)布井方法，一是綜合應(yīng)用油藏工程、數(shù)值模擬和礦場統(tǒng)計(jì)等方法，同時(shí)考慮技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo);二是能夠發(fā)揮大規(guī)模體積壓裂的能力，大幅度提高單井產(chǎn)量;三是地質(zhì)一工藝一體化:井網(wǎng)優(yōu)化充分考慮不同儲層特征及針對性的改造工藝，同時(shí)滿足實(shí)現(xiàn)長期穩(wěn)產(chǎn)注水補(bǔ)充能量的要求。能夠在大規(guī)模體積壓裂下實(shí)現(xiàn)有效注水補(bǔ)充能量的目的，建立有效的驅(qū)替壓裂系統(tǒng)，降低裂縫性水淹風(fēng)險(xiǎn)和降低初期遞減的水平井布井方式。
[0018]以下將結(jié)合附圖對本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)說明。
【附圖說明】
[0019]圖1是三角形水平井井網(wǎng)構(gòu)成要素的示意圖。
[0020]圖2是三角形井網(wǎng)與五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井單井產(chǎn)量對比曲線圖。
[0021]圖3是三角形井網(wǎng)與五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井含水率對比曲線。
[0022]圖4是三角形水平井井網(wǎng)布井示意圖。
[0023]附圖標(biāo)記說明:A、第一水平井;B、第二水平井;C、第三水平井;D、第四水平井;E、第五水平井;F、第六水平井;X、第一注水井;Y、第二注水井;Z、第三注水井。
【具體實(shí)施方式】
[0024]實(shí)施例1:
如圖1所示，三角形水平井井網(wǎng)布井方法，包括如下步驟，
步驟一，選擇六口相互平行的第一水平井A、第二水平井B、第三水平井C和第四水平井D、第五水平井E、第六水平井F，第四水平井D和第一水平井A位于同一列且同軸、第五水平井E和第二水平井B位于同一列且同軸、第六水平井F和第三水平井C位于同一列且同軸，
第三注水井Z位于第二水平井B和第五水平井E之間，且垂直于第二水平井B，兩口第一注水井X分別在第一水平井A和第三水平井C同一側(cè)的端部，且垂直于第一水平井A或第三水平井C，兩口第二注水井Y分別在第四水平井D和第六水平井F同一側(cè)的端部，且垂直于第四水平井D或第六水平井F，兩口第一注水井X和兩口第二注水井Y均位于遠(yuǎn)離第三注水井Z的一側(cè)，兩口第一注水井X與第三注水井Z形成以第二水平井B為中心的三角形、兩口第二注水井Y與第三注水井Z形成以第五水平井E為中心的三角形；
步驟二，將六口水平井分別實(shí)施分段壓裂產(chǎn)生與井筒垂直的人工裂縫，第一水平井A和第三水平井C靠近第一注水井X的一端、第四水平井D和第六水平井F靠近第二注水井Y的一端、第二水平井B和第五水平井E靠近第三注水井Z的一端的裂縫長度In—致，第一水平井A、第三水平井C、第四水平井D、第六水平井F靠近第三注水井Z的一端、第二水平井B和第五水平井E遠(yuǎn)離第三注水井Z的一端的裂縫長度h2—致且小于In;
步驟三，按照步驟一和步驟二的排布方式，對多口水平井和注水井進(jìn)行排布，使其中任一水平井一端的兩口注水井和另外一端的一口注水井形成以該水平井為中心的三角形井網(wǎng)，各水平井進(jìn)行采油。
[0025]附圖1中第一水平井A、第二水平井B、第三水平井C和第四水平井D、第五水平井E、第六水平井F上的水平線均為裂縫，附圖1是三角形水平井井網(wǎng)的構(gòu)成要素的示意圖，在實(shí)際的布井中，是由無數(shù)個(gè)圖1中的排列方式排布的，布井后的示意圖如附圖4所示，即步驟三所述按照步驟一和步驟二的排布方式，對多口水平井和注水井進(jìn)行排布，使其中任一水平井一端的兩口注水井和另外一端的一口注水井形成以該水平井為中心的三角形井網(wǎng)，各水平井進(jìn)行采油。
[0026]在傳統(tǒng)水平井五點(diǎn)井網(wǎng)關(guān)鍵參數(shù)井排方向、井距、排距和水平段長度的基礎(chǔ)上，增大采油井和注水井井?dāng)?shù)比，水平井正對分布改為交錯(cuò)分布，平移注水井位置，注水井由位于兩口水平井之間改為正對水平井端點(diǎn)，形成了以水平井為中心的三角形井網(wǎng)，為同類油藏井網(wǎng)優(yōu)化提供了技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。
[0027]針對超低滲致密油藏大規(guī)模體積壓裂在地層中溝通天然裂縫形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，而導(dǎo)致水平井容易見水的特征，依據(jù)超低滲致密油藏主向和側(cè)向滲透率級差研究結(jié)果，采用地質(zhì)一工藝一體化的新思路，在五點(diǎn)井網(wǎng)紡錘形布縫的基礎(chǔ)上，增大排距，同時(shí)使注水井與水平井在垂直于最大主應(yīng)力方向上正對，使水平井端部的壓裂縫不在受主應(yīng)力方向的影響，降低側(cè)向見水風(fēng)險(xiǎn);增大注水井距，減小主向上水平井見水風(fēng)險(xiǎn);改變布縫方式、縫網(wǎng)穿透比等關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，創(chuàng)新提出了水平井只控制一個(gè)端縫的新思路，優(yōu)化布縫方式；
針對水平井初期遞減大的特點(diǎn)，注水井進(jìn)行常規(guī)小規(guī)模壓裂，增大注水井吸水能力，擴(kuò)大水驅(qū)控制范圍，建立有效驅(qū)替壓裂系統(tǒng)，延緩水平井產(chǎn)量遞減;綜合應(yīng)用油藏工程、礦場統(tǒng)計(jì)和經(jīng)濟(jì)評價(jià)等方法，同時(shí)考慮技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，優(yōu)化三角形井網(wǎng)關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，形成了三角形水平井井網(wǎng)部署模式；在鉆井實(shí)施過程中，優(yōu)先實(shí)施注水井，在認(rèn)識和控制油層，有效的降低了水平井的油層鉆遇風(fēng)險(xiǎn)，提高了水平井的鉆遇率的同時(shí)，開展超前注水，縮短水平井建井周期，提高水平井當(dāng)年產(chǎn)能貢獻(xiàn)率;能量補(bǔ)充方式上，依據(jù)注水補(bǔ)充能量水平井開發(fā)滲流機(jī)理分為兩種的新認(rèn)識:水驅(qū)油和彈性溶解氣驅(qū)，兩種方式在不同的區(qū)域分別占有主導(dǎo)地位;結(jié)合超低滲透若親水油藏水驅(qū)油的特點(diǎn)，創(chuàng)新提出注水井小規(guī)模壓裂強(qiáng)化注水與采油水平井大規(guī)模體積水壓裂相結(jié)合的注水能量補(bǔ)充模式。
[0028]利用本發(fā)明的布井方式在元284井區(qū)開展三角形井網(wǎng)試驗(yàn)，投產(chǎn)初期平均單井產(chǎn)量10.8t/d，含水14.9%，與同區(qū)塊五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井產(chǎn)量相比，初期單井產(chǎn)量增加2.2t/d，含水率降低13.7%;生產(chǎn)后期三角形井網(wǎng)水平井含水上升率低于五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井(圖2、圖3)?？梢?，三角形井網(wǎng)實(shí)現(xiàn)了注水補(bǔ)充能量的目的，降低了含水上升率，提高了水平井單井產(chǎn)量，實(shí)現(xiàn)了水平井規(guī)?；瘧?yīng)用。
[0029]實(shí)施例2:
在實(shí)施例1的基礎(chǔ)上，步驟一中所述的六口水平井的相鄰兩個(gè)井的井距是500m。所述的位于第一水平井A端部的第一注水井X與第一水平井A的排距、位于第三水平井C端部的第一注水井X與第三水平井C的排距、位于第四水平井D端部的第二注水井Y與第四水平井D的排距、位于第六水平井F端部的第二注水井Y與第六水平井F的排距均為180?220m。所述的位于第一水平井A或第三水平井C端部的第一注水井X與第二水平井B的排距、位于第四水平井D或第六水平井F端部的第二注水井Y與第五水平井E的排距均為120?140m。所述步驟二中的人工裂縫的裂縫密度是70m。所述步驟二中的人工裂縫的縫網(wǎng)穿透比是0.6?0.8。所述步驟二中的裂縫長度hi為400m，裂縫長度h2為300m。
[0030]I)首先開展綜合地質(zhì)研究，優(yōu)選水平井井網(wǎng)部署區(qū)，開展儲層分類評價(jià)，確定主力貢獻(xiàn)層段。
[0031]①通過沉積微相、成巖相及高產(chǎn)富集主控因素研究，綜合地質(zhì)及油藏工程方法，優(yōu)選物性好、剩余未動用儲量規(guī)模大的區(qū)域部署水平井井網(wǎng)。
[0032]②應(yīng)用聚類分析法，并結(jié)合生產(chǎn)動態(tài)，開展縱向儲層分類評價(jià)，尋找主力貢獻(xiàn)層段，作為水平井的鉆遇層段。
[0033]2)井排方向的優(yōu)化
①根據(jù)成像測井、井下微地震的測試結(jié)果，確定最大主應(yīng)力方向?yàn)镹E75°。
[0034]②結(jié)合歷年不同方位水平井開發(fā)效果對比來看，水平井段方位應(yīng)垂直于最大主應(yīng)力方向，以保證在壓裂工藝上對水平井實(shí)現(xiàn)最佳的壓裂效果，提高水平井單井產(chǎn)量。
[0035]3)布縫方式的優(yōu)化
針對裂縫對水平井水驅(qū)規(guī)律影響較大，水平井容易見水的特征，結(jié)合井網(wǎng)形式論證的結(jié)果，優(yōu)化布縫方式，在五點(diǎn)井網(wǎng)紡錘型布縫的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)出半紡錘形布縫模式，即只控制與注水井相對的水平井一端的壓裂縫長，另一端壓裂縫長與中間縫相同，數(shù)值模擬結(jié)果表明，半紡錘形布縫模式具有單井產(chǎn)量較高，相同含水下，采出程度高的優(yōu)勢。
[0036]4)水平段長度的優(yōu)化
在注水技術(shù)政策、油井工作制度和人工壓裂縫密度相同的情況下，依據(jù)單井綜合成本，開發(fā)指標(biāo)預(yù)測等參數(shù)經(jīng)濟(jì)評價(jià)，確定三角形井網(wǎng)最優(yōu)水平段長度分別為500m。
[0037]5)裂縫密度優(yōu)化
在水平段長度設(shè)計(jì)500米和注水技術(shù)政策、油井工作制度不變的情況下，裂縫條數(shù)分別為:4、5、6、7、8、9、10條時(shí)，綜合應(yīng)用數(shù)值模擬、經(jīng)濟(jì)效益評價(jià)法、微地震檢測法和礦場統(tǒng)計(jì)相結(jié)合的方法，確定裂縫密度為I條/70m技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)效益都較好。
[0038]6)井排距的優(yōu)化
①水平井井距的確定:在裂縫密度、注水井和油井工作制度相同時(shí)，井距500m時(shí)開發(fā)效果較好。井距小，能量補(bǔ)充充足，初期單井產(chǎn)量高，但同時(shí)含水上升快;井距大，雖然含水上升慢，但由于井距過大，能量得不到及時(shí)補(bǔ)充，產(chǎn)量較低。
[0039]②排距的確定:依據(jù)主側(cè)向滲透率級差基本為2.5: I和井排比模型，確定注水井與正對水平井的排距為200m左右，與交錯(cuò)水平井的排距為130m左右。
[0040]7)縫網(wǎng)穿透比:針對不同類型儲層物性(1^=0.21110、0.31110、0.51110、0.71110、1.01110)進(jìn)行裂縫長度最優(yōu)組合模擬。油井定壓生產(chǎn)，井底流壓控制在6.5MPa，注水井井底壓力控制在30MPa，設(shè)計(jì)6種方案，通過縫網(wǎng)結(jié)合，綜合應(yīng)用數(shù)值模擬和礦場實(shí)踐方法，優(yōu)化確定了不同儲層縫網(wǎng)穿透比在0.6—0.8之間。
[0041 ] 8)注水技術(shù)政策
①超前注水量確定:依據(jù)對注水井水驅(qū)控制的范圍和大規(guī)模體積壓裂由于壓裂液的返排率在50%左右，存地液使裂縫之間及周圍的地層壓力上升，間接起到超前注水的作用的新認(rèn)識，采用壓縮系數(shù)法建立了超低滲透不同儲層超前注量圖版。
[0042]②注水強(qiáng)度:針對不同儲層及壓裂改造方式，采用油藏?cái)?shù)值模擬、理論計(jì)算公式和礦場實(shí)踐相結(jié)合的方法，確定了超低滲透不同儲層單井配注量圖版。
[0043]實(shí)施例3:
在實(shí)施例2的基礎(chǔ)上，所述的位于第一水平井A端部的第一注水井X與第一水平井A的排距、位于第三水平井C端部的第一注水井X與第三水平井C的排距、位于第四水平井D端部的第二注水井Y與第四水平井D的排距、位于第六水平井F端部的第二注水井Y與第六水平井F的排距均為200m。所述的位于第一水平井A或第三水平井C端部的第一注水井X與第二水平井B的排距、位于第四水平井D或第六水平井F端部的第二注水井Y與第五水平井E的排距均為130m。
[0044]依據(jù)主側(cè)向滲透率級差基本為2.5:1和井排比模型，確定注水井與正對水平井的排距為200m左右，與交錯(cuò)水平井的排距為130m左右。
[0045]工業(yè)實(shí)用性
利用本發(fā)明所取得的一種超低滲透致密油藏水平井布井方式在鄂爾多斯盆地華慶油田元284井區(qū)長63油藏取得了較好的開發(fā)效果。
[0046]華慶油田元284井區(qū)長63油藏主要發(fā)育在半深湖與深湖相區(qū)，儲集砂體以遠(yuǎn)源三角洲前緣與前三角洲濁積體為主，砂體通過復(fù)合疊置厚度大，連片性好，但單砂體厚度薄，縱向非均質(zhì)性強(qiáng)、含油性差異大，層間存在明顯的泥巖隔層，屬典型的層狀巖性油藏。長63油藏平均油層埋2030m，油層平均有效厚度19.7m，平均孔隙度為11.9%，平均滲透率0.39mD。油層溫度69.7°C，油層原油粘度為0.97mPa.s，原始地層壓力為15.8MPa，壓力系數(shù)為0.79，為低孔、低滲、低壓巖性油藏。
[0047]利用本發(fā)明的布井方式在元284井區(qū)開展三角形井網(wǎng)試驗(yàn)，投產(chǎn)初期平均單井產(chǎn)量10.8t/d，含水14.9%，與同區(qū)塊五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井產(chǎn)量相比，初期單井產(chǎn)量增加2.2t/d，含水率降低13.7%;生產(chǎn)后期三角形井網(wǎng)水平井含水上升率低于五點(diǎn)、七點(diǎn)井網(wǎng)水平井(圖2、圖3)?？梢姡切尉W(wǎng)實(shí)現(xiàn)了注水補(bǔ)充能量的目的，降低了含水上升率，提高了水平井單井產(chǎn)量，實(shí)現(xiàn)了水平井規(guī)?；瘧?yīng)用。
[0048]以上例舉僅僅是對本發(fā)明的舉例說明，并不構(gòu)成對本發(fā)明的保護(hù)范圍的限制，凡是與本發(fā)明相同或相似的設(shè)計(jì)均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。本實(shí)施例沒有詳細(xì)敘述的部件和結(jié)構(gòu)屬本行業(yè)的公知部件和常用結(jié)構(gòu)或常用手段，這里不一一敘述。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，包括如下步驟， 步驟一，選擇六口相互平行的第一水平井(A)、第二水平井(B)、第三水平井(C)和第四水平井(D)、第五水平井(E)、第六水平井(F)，第四水平井(D)和第一水平井(A)位于同一列且同軸、第五水平井(E)和第二水平井(B)位于同一列且同軸、第六水平井(Π和第三水平井(C)位于同一列且同軸； 第三注水井(Z)位于第二水平井(B)和第五水平井(E)之間，且垂直于第二水平井(B)，兩口第一注水井(X)分別在第一水平井(A)和第三水平井(C)同一側(cè)的端部，且垂直于第一水平井(A)或第三水平井(C)，兩口第二注水井(Y)分別在第四水平井(D)和第六水平井(F)同一側(cè)的端部，且垂直于第四水平井(D)或第六水平井(F)，兩口第一注水井(X)和兩口第二注水井(Y)均位于遠(yuǎn)離第三注水井(Z)的一側(cè)，兩口第一注水井(X)與第三注水井(Z)形成以第二水平井(B)為中心的三角形、兩口第二注水井(Y)與第三注水井(Z)形成以第五水平井(E)為中心的三角形； 步驟二，將六口水平井分別實(shí)施分段壓裂產(chǎn)生與井筒垂直的人工裂縫，第一水平井(A)和第三水平井(C)靠近第一注水井(X)的一端、第四水平井(D)和第六水平井(F)靠近第二注水井(Y)的一端、第二水平井(B)和第五水平井(E)靠近第三注水井(Z)的一端的裂縫長度In一致，第一水平井(A)、第三水平井(C)、第四水平井(D)、第六水平井(Π靠近第三注水井(Z)的一端、第二水平井(B)和第五水平井(E)遠(yuǎn)離第三注水井(Z)的一端的裂縫長度h2—致且小于hi; 步驟三，按照步驟一和步驟二的排布方式，對多口水平井和注水井進(jìn)行排布，使其中任一水平井一端的兩口注水井和另外一端的一口注水井形成以該水平井為中心的三角形井網(wǎng)，各水平井進(jìn)行采油。2.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，步驟一中所述的六口水平井的相鄰兩個(gè)井的井距是500m。3.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述的位于第一水平井(A)端部的第一注水井(X)與第一水平井(A)的排距、位于第三水平井(C)端部的第一注水井(X)與第三水平井(C)的排距、位于第四水平井(D)端部的第二注水井(Y)與第四水平井(D)的排距、位于第六水平井(F)端部的第二注水井(Y)與第六水平井(F)的排距均為180?220mo4.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述的位于第一水平井(A)或第三水平井(C)端部的第一注水井(X)與第二水平井(B)的排距、位于第四水平井(D)或第六水平井(Π端部的第二注水井(Y)與第五水平井(E)的排距均為120?140m。5.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述步驟二中的人工裂縫的裂縫密度是70m。6.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述步驟二中的人工裂縫的縫網(wǎng)穿透比是0.6?0.8。7.如權(quán)利要求1所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述步驟二中的裂縫長度hi為400m，裂縫長度h2為300m。8.如權(quán)利要求3所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述的位于第一水平井(A)端部的第一注水井(X)與第一水平井(A)的排距、位于第三水平井(C)端部的第一注水井(X)與第三水平井(C)的排距、位于第四水平井(D)端部的第二注水井(Y)與第四水平井(D)的排距、位于第六水平井(Π端部的第二注水井(Y)與第六水平井(Π的排距均為200m。9.如權(quán)利要求4所述的三角形水平井井網(wǎng)布井方法，其特征在于，所述的位于第一水平井(A)或第三水平井(C)端部的第一注水井(X)與第二水平井(B)的排距、位于第四水平井(D)或第六水平井(Π端部的第二注水井(Y)與第五水平井(E)的排距均為130m。
【文檔編號】E21B43/26GK105822284SQ201610187779
【公開日】2016年8月3日
【申請日】2016年3月29日
【發(fā)明人】謝啟超, 王選茹, 劉萬濤, 曲春霞, 黃天鏡, 溫德順, 馬靜, 韓發(fā)俊
【申請人】中國石油天然氣股份有限公司