專利名稱：發(fā)電工藝的制作方法
燃料氣和水濕化的輔助氮?dú)夥謩e導(dǎo)入燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒室。與空氣相遇而燃燒，產(chǎn)生含有水濕化氮?dú)夂惋@著減少量的NOx氣體的煙道氣。該煙道氣作為工作流體流經(jīng)發(fā)電膨脹氣輪機(jī)。由此使得到的電力和效率都增大，而不污染大氣。
共同轉(zhuǎn)讓(coassigned)的美國(guó)專利No.3，688，438描述了燃料氣的生產(chǎn)，即使用相對(duì)高的蒸汽-燃料重量比率對(duì)碳?xì)浠衔锶剂线M(jìn)行部分氧化，而后不進(jìn)行催化甲烷化。在共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.3，868，817中，在一種富含CO2的溫度調(diào)節(jié)劑的存在下通過(guò)部分氧化而生產(chǎn)出摩爾比率(CO2/H2)按干基計(jì)算至少為0.30的燃料氣。進(jìn)一步處理后，使該燃料氣在燃?xì)廨啓C(jī)中燃燒。在共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.4，075，831中，純化且濕化的燃料氣在燃?xì)廨啓C(jī)中燃燒，從而產(chǎn)生機(jī)械功和電能。在美國(guó)專利No.4，537，023中，一種空氣/蒸汽混合物與燃料混合后燃燒，驅(qū)動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。但以前的技術(shù)并沒(méi)有認(rèn)識(shí)到或提出本發(fā)明所具有的特點(diǎn)，在本發(fā)明中，干凈的無(wú)硫燃料氣和水濕化的輔助氮?dú)獗环謩e導(dǎo)入燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒室中，在那里與空氣相遇而燃燒，產(chǎn)生含水濕化氮?dú)夂惋@著少的NOx氣體的煙道氣。另外，以前的技術(shù)沒(méi)有下一特點(diǎn)用來(lái)濕化干燥氮?dú)獾乃ㄟ^(guò)冷卻純化前的原燃料氣而被加熱。
本工藝涉及通過(guò)以下步驟生產(chǎn)機(jī)械和/或電能(1)在帶有許多單獨(dú)冷卻劑流的幾個(gè)單獨(dú)的間接熱交換器中冷卻洗凈的原燃料氣流在露點(diǎn)以下，該燃料氣由H2，CO，H2O和至少一種酸性氣體組成，該酸性氣體選自CO2，H2S和COS及其混合物;在幾個(gè)分離鼓中從上述原燃料氣分離出冷凝下來(lái)的水，產(chǎn)生脫水原燃料氣;其中至少一種上述冷卻劑流是水，且該水在一個(gè)氮?dú)鉂窕b置(在這里上述冷卻水的溫度下降)和至少一個(gè)上述間接熱交換器(在這里上述冷卻水溫度升高)之間以一個(gè)閉合回路形式循環(huán)，從而使原燃料氣的溫度降低;
(2)在約38-316℃(100-600°F)的溫度范圍內(nèi)，在1480-3549KPa(200-500psig)范圍的壓力下，使干燥氮?dú)庵苯釉谏鲜龅獨(dú)鉂窕b置中與來(lái)自(1)的熱冷卻水接觸，從而用水加熱并濕化氮?dú)猓瑫r(shí)使冷卻水冷卻;將冷卻了的冷卻水重新循環(huán)到(1)中的間接熱交換器中冷卻上述原燃料氣流;
(3)用一種酸性氣體溶劑在酸性氣體除去區(qū)中清洗來(lái)自(1)的脫水原燃料氣，由此除去所有含硫氣體及任意的CO2，得到脫水無(wú)硫燃料氣;
(4)分別將來(lái)自(3)的脫水無(wú)硫燃料氣和(2)的水濕化的氮?dú)鈱?dǎo)入燃燒區(qū)域，用空氣使混合物燃燒，產(chǎn)生煙道氣;和(5)將來(lái)自(4)的煙氣通過(guò)膨脹氣輪機(jī)而產(chǎn)生機(jī)械和/或電能。
在該燃燒室中使用水濕化的氮?dú)獾膬?yōu)點(diǎn)在于，動(dòng)力區(qū)(power block)燃?xì)廨啓C(jī)會(huì)產(chǎn)生更多的電力，具有更高的效率，產(chǎn)生較低的NOx排放量。由于流經(jīng)氣輪機(jī)的質(zhì)量流增加，汽輪機(jī)的電力損失小，所以效率增大。因?yàn)槔鋮s流增大，允許更多的燃料輸入燃?xì)廨啓C(jī)，所以該燃?xì)廨啓C(jī)在高溫環(huán)境(32℃)(90°F)下產(chǎn)生更多電力。由于火焰溫度低，燃?xì)廨啓C(jī)的NOx排放量隨水濕化氮?dú)獾募尤攵档汀?br> 參考附圖
會(huì)更加了解本發(fā)明。該附圖是本工藝的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案的圖解代表。
本發(fā)明的一個(gè)重要方面在于水濕化的氮?dú)獗华?dú)立地導(dǎo)入燃燒氣輪機(jī)。通過(guò)這種方法，燃燒室火焰溫度可以保持在產(chǎn)生NOx氣體的溫度以下。另外，有更大的煙道氣工作流體的質(zhì)量流流經(jīng)膨脹氣輪機(jī)，以致以更高的效率產(chǎn)生了更多的電力。
使氮?dú)饧訚窬哂幸韵聝?yōu)點(diǎn)增大膨脹氣輪機(jī)的工作流體中存在的惰性氣體的體積，而不顯著改變加到燃燒氣輪機(jī)中組分的性能。該系統(tǒng)需供入的氮?dú)廨^少，因而經(jīng)濟(jì)上得到更大的節(jié)省。根據(jù)本發(fā)明，燃燒氣輪機(jī)的電力輸出可能會(huì)上下波動(dòng)，但不會(huì)增大熄火的危險(xiǎn)。加入水濕化或飽和的輔助氮?dú)饩哂幸韵聝?yōu)點(diǎn)增大燃燒室中存在的惰性氣體的體積，而不顯著改變供入燃燒室的燃料氣的BTU含量或空氣的數(shù)量和質(zhì)量。另外，水濕化的氮?dú)饪梢砸暂^低的壓力，如274-446KPa(25-50psig)輸入燃燒室，這一壓力低于氣體燃料和空氣所需的壓力。對(duì)惰性的水濕化氮?dú)鈦?lái)說(shuō)較低的壓力要求有兩個(gè)優(yōu)點(diǎn)。首先，用來(lái)提高取自空氣分離廠的氮?dú)獾膲毫Φ膲嚎s機(jī)需要較少的能量就能將它提高到較低壓力，而不是供給燃料和氧氣所要求的較高壓力。其次，當(dāng)?shù)獨(dú)鉂窕?，更大量的水份可能?huì)合并到在相同溫度下使用自來(lái)水的同樣重量氮?dú)庵?。這是因?yàn)樵诘蛪合碌獨(dú)庹加懈蟮捏w積，結(jié)果更多蒸汽可能在相同的水分壓下分散在氮?dú)庵?。這進(jìn)一步增大了從給定供應(yīng)量的氮?dú)獾玫降臍怏w總體積。相反，需壓入較少的氮?dú)庖怨┙o惰性氣體，因?yàn)樗a(bǔ)足了需供的氮?dú)獾捏w積。
在本工藝中，用水濕化并直接輸入燃燒室的輔助氮?dú)夂洼斎氩糠盅趸瘹怏w發(fā)生器中以生產(chǎn)燃料氣的基本純凈的氧氣(例如大于95摩爾%)是用一個(gè)常規(guī)空氣分離裝置(A.S.U.)制備的。關(guān)于典型的空氣分離裝置描述可參考Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology，第三版第七卷，John Wiley & Sons，P229-231。
在氮?dú)鉂窕髦?，在約38-316℃(100-600°)范圍內(nèi)的溫度，如在約135-204℃(275-400°F)的范圍內(nèi)，例如約149℃(300°F)及在約1480-3549KPa(200-500psig)范圍內(nèi)的壓力如在約1997-2515KPa(275-350psig)的范圍，例如約2101KPa(290psig)下使冷的干燥氮?dú)馀c熱的純水接觸。以約121-232℃(250-450°F)范圍內(nèi)的溫度進(jìn)入濕化器的水通過(guò)蒸發(fā)到氮?dú)庵卸焕鋮s，并以約66-121℃(150-250°F)范圍人的溫度離開(kāi)氮?dú)鉂窕?。該濕化氮?dú)饬鞯乃吭诩s5-40摩爾%的范圍內(nèi)，如在約10-25摩爾%的范圍，例如5摩爾%。其余的基本上是氮?dú)?。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，該氮?dú)庠诘獨(dú)鉂窕髦杏盟柡?。從氮?dú)鉂窕鞯撞砍鰜?lái)的冷水通過(guò)泵入一系列熱交換器中的一個(gè)而被再加熱，并再循環(huán)到氮?dú)鉂窕髦校撓盗袩峤粨Q器用來(lái)冷卻以前在部分氧化氣體發(fā)生器中在982-1649℃(1800-3000°F)范圍內(nèi)的溫度產(chǎn)生的熱的原燃料氣。有利的是該原燃料氣在流往酸性氣體回收裝置的途中被部分冷卻，該酸性氣體回收裝置的操作溫度取決于該酸性氣體溶劑，可以在約-40-149℃(-40-300°F)的范圍內(nèi)。
水濕化氮?dú)庠诩s104-218℃(220-425°F)范圍內(nèi)的溫度，例如約149℃(300°F)以及約1480-2170KPa(200-300psig)范圍內(nèi)的壓力，例如約1928KPa(265psig)被獨(dú)立地導(dǎo)入燃燒氣輪機(jī)的燃燒室中。選擇性地，該水濕化的氮?dú)饪梢酝ㄟ^(guò)帶有熱流(例如蒸汽或在部分氧化氣體發(fā)生器中產(chǎn)生的熱的原燃料氣)的間接式熱交換器來(lái)預(yù)熱。在約204-482℃(400-900°F)的范圍的溫度，如約399℃(750°F)及約1653-2342KPa(225-325psig)范圍內(nèi)的壓力的空氣被獨(dú)立地導(dǎo)入該燃燒室。純凈的無(wú)硫燃料氣產(chǎn)生的下游物流在約121-427℃(250-800°F)范圍內(nèi)的溫度。如約149-260℃(300-500°F)的范圍及約1653-2342KPa(225-325psig)范圍內(nèi)的壓力被獨(dú)立地導(dǎo)入燃燒室。燃燒室中水濕化氮?dú)馀c純凈的無(wú)硫燃料氣的體積比在約0.5-2.0，如約0.7-1.3的范圍內(nèi)，例如約為1。在約982-1427℃(1800-2600°F)范圍內(nèi)的溫度，如約1260℃(2300°F)及約1308-1825KPa(175-250psig)的壓力，如約1618KPa(220psig)下在燃燒室中發(fā)生完全燃燒?；旧蠜](méi)有NOx氣體產(chǎn)生。x是約1-3的整數(shù)。按定義，術(shù)語(yǔ)“基本上沒(méi)有”或“大大減少量的NOx氣體”意指少于20份/百分(ppm)。如在16-10ppm的范圍內(nèi)，例如10ppm或更少。術(shù)語(yǔ)“和/或”在此按其普通意義使用，例如A和/或B意指A或B或者A和B。
在該煙道氣中基本上不存在NOx氣體。離開(kāi)燃燒室的煙道氣流作為工作流體流過(guò)一個(gè)發(fā)電膨脹氣輪機(jī)。例如，通過(guò)一個(gè)變速驅(qū)動(dòng)裝置與膨脹氣輪機(jī)的軸相連，由此可驅(qū)動(dòng)至少一個(gè)發(fā)電機(jī)和至少一個(gè)渦輪壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。往該煙道氣中加入補(bǔ)充量的水濕化氮?dú)庠黾恿嗽摕煹罋獾馁|(zhì)量流。煙道氣離開(kāi)膨脹氣輪機(jī)的溫度在約649-427℃(1200-800°F)的范圍內(nèi)，其中熱量由一個(gè)常規(guī)的熱回收蒸汽發(fā)生器(HRSG)回收。該冷卻了的無(wú)毒煙道氣然后可以作廢氣排放，而不會(huì)污染環(huán)境。
本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案包括一個(gè)帶有汽輪機(jī)的利用廢熱發(fā)電裝置。鍋爐供水通過(guò)HRSG中的盤旋管與被膨脹的煙道氣進(jìn)行間接發(fā)熱交換。產(chǎn)生壓力在約6996-13891KPa(1000-2000psig)范圍內(nèi)的蒸汽，并使該蒸汽作為工作流體流經(jīng)膨脹氣輪機(jī)。該膨脹氣輪機(jī)驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)機(jī)械或電力設(shè)備如壓縮機(jī)、泵或發(fā)電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。被消耗的濕蒸汽導(dǎo)入冷凝管中被完全冷凝。將冷凝液與任何補(bǔ)給的鍋爐供水混合，通過(guò)兩個(gè)連續(xù)的熱交換器泵回HRSG。例如，在第一個(gè)熱交換器中，冷凝液與來(lái)自原燃料氣清洗器的黑水蒸汽間接熱交換，可被預(yù)熱到約49-104℃(120-220°F)的溫度范圍內(nèi)。在第二個(gè)熱交換器中，冷凝液(在此仍指鍋爐供水(BFW))，可以與前面所說(shuō)的在該工藝中產(chǎn)生的并處在輸往酸性氣體回收裝置途中的原燃料氣流進(jìn)行熱交換，從而被預(yù)熱到約66-149℃(150-300°F)的溫度范圍。
在本工藝中，通過(guò)氣態(tài)或液態(tài)烴類燃燒或固體含碳燃料的水淤漿的部分氧化制得連續(xù)的熱的燃料氣流。該來(lái)自部分氧化氣化器的熱原燃料氣通過(guò)水洗除去夾帶的粒狀物及煙垢，流經(jīng)許多串聯(lián)的間接熱交換裝置，其中原氣流在此處被冷卻到露點(diǎn)以下，脫水，并在酸性氣體回收裝置中處理而除去硫氣體及任意的CO2。然后將純凈的無(wú)硫燃料氣按以前所述那樣獨(dú)立地導(dǎo)入燃燒氣輪機(jī)的燃燒室中。產(chǎn)生原燃燒氣的部分氧化反應(yīng)是眾所周知的，該反應(yīng)發(fā)生在一個(gè)氣體自由流動(dòng)的內(nèi)空(unpacked)的無(wú)催化氣體發(fā)生器中的耐火材料襯里的反應(yīng)區(qū)。該氣體發(fā)生器優(yōu)選立式不銹鋼壓力容器，如附圖所示的共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.4，525，176中所描述的。
范圍較廣的可燃性含碳有機(jī)物可以選擇性地在一種溫度調(diào)節(jié)氣體的存在下在氣體發(fā)生器中與氧氣反應(yīng)，從而產(chǎn)生原燃料氣。
在這里用來(lái)描述各種適于作為部分氧化氣體發(fā)生器的原料的術(shù)語(yǔ)烴類燃料是想要包括氣態(tài)和/或液態(tài)烴類物料。實(shí)際上，任何可燃性含碳有機(jī)物或其淤漿基本上可以包含在術(shù)語(yǔ)“烴類”的范圍內(nèi)。合適的液態(tài)烴類原料包括液化石油氣，石油餾出物和殘余物，汽油，石腦油，煤油，原油，瀝青，粗柴油，渣油，焦油砂和頁(yè)巖油，煤餾油，芳香烴(如苯，甲苯，二甲苯餾分)，煤焦油，來(lái)自碳化床催化裂化操作的循環(huán)氣油，焦化粗柴油的糠醛抽提液，及它們的混合物。合適的氣態(tài)烴類燃料包括甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、戊烷、天然氣、水煤氣、焦?fàn)t氣、煉油廠氣、乙炔尾氣，乙烯尾氣，合成氣，及它們的混合物。氣態(tài)和液態(tài)料可以混合同時(shí)使用，可以以任何比例包含鏈烷化合物、烯屬化合物、環(huán)烷化合物和芳香化合物。
包含在術(shù)語(yǔ)“烴類”的定義范圍內(nèi)的還有氧化的碳?xì)溆袡C(jī)物，包括碳水化合物，纖維素質(zhì)，醛類，有機(jī)酸，醇類，酮類，氧化燃料油，來(lái)自含氧化烴類有機(jī)物料的化學(xué)加工過(guò)程的廢液及副產(chǎn)物，以及它們的混合物。
在這里用來(lái)描述各種原料的術(shù)語(yǔ)“固體含碳燃料”包括(1)可泵抽的固態(tài)含碳燃料的淤漿，如煤，顆粒碳，石油焦，濃縮的污泥，橡膠輪胎屑和塑料屑，及上面這些物質(zhì)的混合物;(2)氣-固懸浮物，如分散在一種溫度調(diào)節(jié)氣體或一種氣態(tài)烴中的細(xì)磨的固態(tài)烴類燃料;和(3)氣-液-固分散物，如霧化的液態(tài)烴類燃料或分散在一種溫度調(diào)節(jié)氣體中的水和顆粒碳。烴類和含碳燃料中含硫量在約0-10(重量)%的范圍內(nèi)，灰分含量在約0-15(重量)%的范圍內(nèi)。本工藝特別適用于含硫燃料。優(yōu)選的實(shí)施方案提供了從原燃料氣中除去含硫氣體如H\H2S和COS及任意的CO2的方法。
可以選擇性地使用一種溫度調(diào)節(jié)劑來(lái)控制部分氧化氣體發(fā)生器的反應(yīng)區(qū)中的溫度。合適的溫度調(diào)節(jié)劑包括H2O，CO2，在本工藝中從使用下游物流的燃?xì)廨啓C(jī)所排出的一部分冷卻了的純凈煙道氣，來(lái)自空氣分離裝置的副產(chǎn)物氮?dú)?，及上述溫度調(diào)節(jié)劑的混合物。
一種常規(guī)的2，3，4氣流燃燒器可用來(lái)在室溫到121℃(250°F)范圍內(nèi)的溫度向部分氧化氣體發(fā)生器輸入烴類燃料氣流或固態(tài)含碳燃料的水淤漿，在約38-204℃(100-400°F)范圍內(nèi)的溫度輸入氧化流，在約38-260℃(100-500°F)范圍內(nèi)的溫度輸入溫度調(diào)節(jié)劑氣流。有關(guān)這些燃燒器的進(jìn)一步信息可參考共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.3，743，606;3，874，592;和4，525，175。
原料流在無(wú)催化劑的情況下，在約982-1649℃(1800-3000°F)范圍內(nèi)的自生溫度及約1013-18239KPa〔10-180絕對(duì)大氣壓(atm.abs.)〕范圍內(nèi)的壓力在一個(gè)自由流動(dòng)氣體發(fā)生器的反應(yīng)區(qū)發(fā)生部分氧化反應(yīng)。在燃料氣發(fā)生器中反應(yīng)時(shí)間約為1-10秒。若假定稀有氣體可忽略不計(jì)，則離開(kāi)氣體發(fā)生器的原流出燃料氣的混合物具有以下組成(干氣摩爾百分?jǐn)?shù))CO15-57，H273-15，CO21.5-20，CH40.0-20，N20-1.0，H2S0-2.0，COS0-0.1。來(lái)自液態(tài)進(jìn)料未反應(yīng)的顆粒碳(以進(jìn)料中碳的重量為基礎(chǔ))約為0.2-20(重量)%，而來(lái)自氣態(tài)烴類進(jìn)料的通常的可以忽略不計(jì)。原燃料氣的燃燒熱約為5589-11178KW/m3(150-300)，例如7452KW/m3(200BTU每標(biāo)準(zhǔn)立方英尺(SCF))。
熱的原料氣通過(guò)立式氣體發(fā)生器底部的中心出口離開(kāi)，進(jìn)入一個(gè)氣體冷卻器，在這里該燃料氣被部分冷卻到約260-399℃(500-750°F)范圍的溫度。夾在該原燃料氣流的中的部分爐渣及顆粒物質(zhì)沉降下來(lái)，例如進(jìn)入該氣體冷卻器底部的水池中。含爐渣及顆粒物質(zhì)的水定期通過(guò)通向活底料斗的底部出口排出。在共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.3，998，609;4，328，006;4，377，132和4，462，339中展示并描述了典型的對(duì)流和輻射冷卻器。另外，離開(kāi)氣體發(fā)生器反應(yīng)區(qū)的熱的原燃料氣可通過(guò)在盛入驟冷箱中的水中被驟冷而冷卻。例如，在共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.4，801，307中展示并描述了一種通常沿中心縱向軸安裝在氣體發(fā)生器下面的驟冷箱。
在氣體冷卻器中在約232-371℃(450-700°F)范圍內(nèi)的溫度產(chǎn)生了副產(chǎn)物氣流，它可以用在本工藝的其它地方。例如，上述蒸氣流可在用來(lái)發(fā)電的膨脹氣輪機(jī)中用作工作流體，或驅(qū)動(dòng)常規(guī)空氣分離裝置中的空氣壓縮機(jī)。離開(kāi)氣體冷卻器的部分冷卻的燃料氣流進(jìn)入一個(gè)氣體凈化區(qū)，通過(guò)它除去顆粒碳和任何其他夾帶的固體。顆粒碳于水(例如黑水)中形成的淤漿可以在此凈化區(qū)產(chǎn)生，并與固態(tài)含碳燃料混合，至少作為原料的一部分重新循環(huán)進(jìn)入燃料氣發(fā)生器?？梢允褂萌魏我环N適合于從氣流中除去懸浮固體的常規(guī)方法。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案中，燃料氣流被導(dǎo)入一個(gè)氣-液清洗區(qū)中，用一種清洗液(如水)清洗之。一種合適的液-氣盤式塔詳細(xì)地描述于Perry的Chemical Engineers′ Handbook，第四版，McGraw-Hill，1963，P18-3-5中。還可以參考共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.3，232，728中的氣體清洗器。
于是，通過(guò)將燃料，氣流由下到上通過(guò)一個(gè)清洗塔，與由上到下流動(dòng)的一種合適的清洗液或顆粒碳與清洗液形成的稀釋混合物直接接觸并形成逆流，顆粒碳可以從燃料氣中除去。顆粒碳和清洗液的淤漿液從塔底除去，并送入一個(gè)碳分離或濃縮區(qū)中。這可通過(guò)任何一種合適的常規(guī)方法如過(guò)濾，離心分離，比重沉降澄清，或正如共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.2，992，906中所描述的液態(tài)烴萃取來(lái)完成。純凈的清洗液或清洗液與顆粒碳的稀釋混合物可被重新循環(huán)到塔頂以清洗更多的燃料氣。
其它合適的常規(guī)的氣體冷卻和凈化流程可與上述清洗塔結(jié)合使用或代替清洗塔。例如，燃料氣流可以利用一個(gè)浸管裝置而被導(dǎo)入驟冷降清洗池的液面下?；蛘?，該燃料氣流可以通過(guò)一組清洗步驟，包括孔型清洗器或文丘里型或噴嘴型清洗器，如共同轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利No.3，749，377中所展示的。
使用氣態(tài)烴類燃料如天然氣或甲烷基本上無(wú)顆粒碳產(chǎn)生。在這種情況下，上述氣體清楚步驟可以省略。
純凈的原燃料氣離開(kāi)氣體清洗器時(shí)的溫度在約149-232℃(300-450°F)的范圍內(nèi)，其顯熱的回收是通過(guò)串聯(lián)的多元(例如2-5)間接熱交換器來(lái)逐步進(jìn)行。燃料氣在每個(gè)熱交換器中冷卻到露點(diǎn)以下。與熱交換器相連的分離鼓收集冷凝下來(lái)的水。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案A中，兩個(gè)原燃料氣冷卻器與一個(gè)干凈的無(wú)硫燃料氣膨脹驟冷器串聯(lián)使用。這樣安裝使回收到干凈時(shí)無(wú)硫燃料氣中的熱量達(dá)到最大，因?yàn)榕蛎涹E冷器使兩個(gè)原燃料氣冷卻器之間的干凈的無(wú)硫燃料氣冷卻下來(lái)。在實(shí)施方案A中，來(lái)自清洗器的清洗過(guò)的燃料氣在第一個(gè)間接熱交換器中被冷卻到約177-260℃(350-500°F)范圍內(nèi)的溫度。接下來(lái)在第二個(gè)間接發(fā)熱交換器中被冷卻到約149-232℃(300-450°F)范圍內(nèi)的溫度，并低于其露點(diǎn)。在第一個(gè)分離鼓中收集冷凝下來(lái)的水，并重新循環(huán)到氣體清洗器中作清洗液的一部分。這樣，正如在附圖中所示的，來(lái)自酸性氣體回收裝置的干凈的無(wú)硫燃料氣，(1)進(jìn)入第二個(gè)熱交換器，例如Ref，No.55，作為冷卻劑，其溫度為約38-66℃(100-150°F)的范圍內(nèi)，壓力在約2859-6996KPa(400-1000psig)的范圍內(nèi)，(2)從原燃料氣吸收熱量，并以大約93-204℃(200-400°F)的溫度離開(kāi)，(3)進(jìn)入一個(gè)發(fā)電膨脹氣輪機(jī)，此時(shí)其壓力減至約1825-2515KPa(250-350psig)，(4)進(jìn)入第一個(gè)熱交換器，通過(guò)與原燃料氣的間接熱交換而被加熱，并以約121-204℃(250-400°F)的溫度離開(kāi)，和(5)獨(dú)立地進(jìn)入燃燒氣輪機(jī)的燃燒室。
在另一個(gè)實(shí)施方案B中，來(lái)自氣體清洗器的干凈的原燃料氣流繞過(guò)上述第一和第二間接熱交換器。在這種情況下，來(lái)自酸性氣體回收裝置的干凈的無(wú)硫燃料氣流在獨(dú)立地將燃料氣導(dǎo)入上述主燃燒氣輪機(jī)的燃燒室之前通過(guò)一個(gè)膨脹閥使壓力降到約1825-2515KPa(250-350psig)，例如約2170KPa(300psig)。如果干凈的無(wú)硫燃料氣流的溫度太低，可以在導(dǎo)入燃燒室之前把它加熱到較高溫度。接著，使實(shí)施方案B中得到的溫度在約177-260℃(350-500°F)的范圍內(nèi)的原燃料氣或?qū)嵤┓桨窤中得到的溫度在約121-204℃(250-400°F)的范圍內(nèi)的原燃料氣通過(guò)第三個(gè)熱交換器，與來(lái)自氮?dú)鉂窕鞯睦渌M(jìn)行間接熱交換。該冷水以約66-121℃(150-250°F)的溫度進(jìn)入第三個(gè)熱交換器中，離開(kāi)時(shí)溫度為約121-232℃(250-450°F)。
在燃料氣在第三個(gè)熱交換器中被冷卻到約204-93℃(400-200°F)范圍內(nèi)的溫度，低于其露點(diǎn)。冷凝水在第二個(gè)分離鼓中收集。然后使原燃料氣通過(guò)第四個(gè)熱交換器，如以前所述與來(lái)自蒸汽共生裝置的冷凝液間接熱交換，這樣被冷卻到約121-66℃(250-150°F)范圍內(nèi)的溫度。在第二個(gè)分流鼓中收集冷凝的水。另外，原燃料氣流也可繞過(guò)該第四熱交換器和第三分離鼓。通過(guò)與冷水在第五熱交換器中進(jìn)行間接熱交換，原燃料氣被冷卻至約49-38℃(250-100°F)范圍內(nèi)的溫度，低于其露點(diǎn)。在第四分離鼓中收集冷凝的水。將從四個(gè)分離鼓得到的水送到一個(gè)水純化裝置。
冷卻了的原燃料氣進(jìn)入一個(gè)常規(guī)的酸性氣體回收裝置，在那里H2S和COS及任意的全部或部分CO2被除去。另外，如果任何其它氣態(tài)雜質(zhì)存在于該原燃料氣流中，此時(shí)也可被選擇性地被除去。
在該酸性氣體回收裝置中，可使用合適的常規(guī)方法，包括冷凍和用溶劑如甲醇，正甲基吡咯烷酮、三乙醇胺，碳酸丙烯酯，或另外用胺類或熱碳酸鉀的物理或化學(xué)吸收法。包含H2S和COS的溶劑可通過(guò)閃蒸和用氮?dú)饨馕蛄硗馔ㄟ^(guò)不使用惰性氣體在減壓下加熱和回流而再生。然后用一種合適的方法將H2S和COS轉(zhuǎn)變成硫。例如，Claus方法可以用來(lái)從H2S制備單質(zhì)硫，這在Kirk-Othmer Ency-clopedia of Chemical Technology，第二版，第19卷，Tohn Wiley，1969，P353中有描述。
通過(guò)參考詳細(xì)展示前面所描述的工藝的示意附圖可以更完全地理解本發(fā)明。盡管這些附圖表征了本發(fā)明工藝的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案，但并不想要把所表征的該連續(xù)工藝局限于所描述的特殊裝置或原料。
參照附圖，自由流動(dòng)時(shí)，無(wú)催化的耐火材料襯里的燃料氣發(fā)生器1(如前所述)上游裝備有軸向排列的凸出的入口2，下游裝備有軸向排列的凸出的出口3。入口2上裝有環(huán)形燃燒器4，該燃燒器內(nèi)有一個(gè)與氣體發(fā)生器1同軸排列的中心通道5。中心通道5的上游端6與管道7中的基本上純凈的氧氣相連。管道8中的空氣在一個(gè)常規(guī)空氣分離裝置9中被分離成管道7中的基本純凈的氧氣和管道10中的干燥氮?dú)?。管?1中的一種可泵抽的固態(tài)含碳燃料的水淤漿通過(guò)燃燒器4的入口15，再往下通過(guò)同心的環(huán)形通道16。這兩股從燃燒器4的下游底端來(lái)的原料流相互碰撞，霧化并在反應(yīng)區(qū)17中發(fā)生部分氧化反應(yīng)，從而產(chǎn)生燃料氣。
常規(guī)的輻射式冷卻器18包括上游中心凸出入口19;下游中心凸出出口20;垂直水管環(huán)形凸出入口22，通過(guò)入口22管道23中的鍋爐供水被導(dǎo)入水管環(huán)形凸出出口24的底部，而通過(guò)該出口24的蒸汽取道管道25從圓柱形水管環(huán)的頂端離開(kāi);凸出的出口26，通過(guò)該出口冷卻了的燃料氣從管道27離開(kāi)。燃料氣發(fā)生器1中的凸出出口3和輻射式冷卻器18中的凸出入口19沿發(fā)生器1和冷卻器18的中心軸相連接。在反應(yīng)區(qū)17中產(chǎn)生的燃料氣自由流下來(lái)，通過(guò)一圓柱形耐火材料襯里的連接通道，與由下到上通過(guò)管環(huán)的鍋爐供水發(fā)生間接輻射熱交換而被冷卻。擋板29將部分冷卻的燃料氣經(jīng)出口26導(dǎo)出。爐渣和煙灰在冷卻水池30中收集，該水被導(dǎo)入輻射式冷卻器18的底部。使用一個(gè)常規(guī)的活底料斗(未示出)定期將爐渣、煙灰和水通過(guò)出口20，管道31，閥門32和管道33排出。
管道27中的部分冷卻的原燃料氣在普通的氣體清洗器40中被清洗干凈，洗去了夾帶的顆粒碳。燃料氣通過(guò)入口41進(jìn)入氣體清洗器40，在那里與通過(guò)入口42進(jìn)入的清洗水直接接觸。該清洗水包括來(lái)自管道43的冷凝液。洗凈的氣體通過(guò)出口44和管道45流出。黑水(如水和顆粒碳的淤漿)從底部出口46和管道47流出，并用來(lái)生產(chǎn)管道11中的固態(tài)含碳燃料的水淤漿。
管道45中的干凈的部分冷卻的原燃料氣被冷卻到露點(diǎn)以下。在一個(gè)優(yōu)選的方式中，支管49中的閥門48關(guān)閉，管道51中的閥門50打開(kāi)，該凈化的部分冷卻了的燃料氣流流過(guò)管道52，進(jìn)入直接熱交換器53，管道54，間接熱交換器55，管道56，分離鼓57，管道58，開(kāi)通閥59，管道60和92，間接熱交換器93，管道94和分離鼓95。收集在分離鼓57中的冷凝水通過(guò)管道61，開(kāi)通閥62，管道63和43，入口42，進(jìn)入清洗塔40。必要時(shí)，補(bǔ)充的清洗水可經(jīng)管道64導(dǎo)入，通常關(guān)閉閥門65和管道66。在熱交換器53和55中的冷卻劑是經(jīng)管道68從酸性氣體回收裝置67的下游流出的干凈的無(wú)硫燃料氣。優(yōu)選地，管道76中的閥門75關(guān)閉，管道78中的閥門77開(kāi)通，管道68中的燃料氣流經(jīng)管道78，閥門77，管道79，熱交換器55，管道80，和膨脹氣輪機(jī)81，該膨脹氣輪機(jī)驅(qū)動(dòng)軸88和發(fā)電機(jī)82運(yùn)轉(zhuǎn)。經(jīng)管道83離開(kāi)氣輪機(jī)81的膨脹了的干凈的無(wú)硫冷卻的燃料氣在間接熱交換器53中被加熱，然后流過(guò)管道84，開(kāi)通閥85和管道86和87，進(jìn)入燃燒室90。在一個(gè)實(shí)施方案中，閥門77和85關(guān)閉，干凈的無(wú)硫燃料氣流經(jīng)管道76，膨脹閥75和管道74及87，進(jìn)入燃燒到90。任意地，當(dāng)燃燒前需要額外熱量時(shí)，管道87中的干凈的無(wú)硫燃料氣可以在一個(gè)氣體加熱室或一個(gè)間接熱交換區(qū)(未示出)中被加熱。在一個(gè)實(shí)施方案中，管道45中的清洗過(guò)的燃料氣繞過(guò)熱交換器53和55。在這種情況下，關(guān)閉閥門50和59，開(kāi)通閥門48，管道45中的燃料氣流經(jīng)管道49，閥門48，管道91和92，間接熱交換器93，在這里燃料氣被冷卻到露點(diǎn)以下，再經(jīng)過(guò)管道94和分離鼓95。
熱交換器93中的冷卻劑是由管道96進(jìn)入并由管道97離開(kāi)的水。管道97中的熱水從接近氮?dú)鉂窕?00的頂部導(dǎo)入，并收集在底部的水池101中。干燥的氮?dú)饨?jīng)管道10進(jìn)入氮?dú)鉂窕?00的底部，并通過(guò)水池101鼓泡，再以水濕化氮?dú)饣蛩柡偷獨(dú)獾男问綇捻敳康墓艿?02離開(kāi)。在濕化器100中蒸發(fā)的水冷卻在底部經(jīng)管道103和104離開(kāi)的水。泵105使水在連接熱交換器93和氮?dú)鉂窕?00的冷卻劑回路中循環(huán)。補(bǔ)充的水經(jīng)由管道106，閥門107和管道108導(dǎo)入上述回路。關(guān)閉管道116中的閥門115，將管道102中的飽和氮?dú)饨?jīng)管道117，開(kāi)通閥118，管道119和管道120導(dǎo)入燃燒室90。另外，管道102中的水濕化氮?dú)饪梢栽趯?dǎo)入燃燒室90以前被預(yù)熱。例如，在一個(gè)實(shí)施方案中，關(guān)閉閥門118，開(kāi)通閥門115，水濕化氮?dú)庖来瘟鹘?jīng)管道102和116，閥門115，管道121，間接熱交換器122，和管道123及120。在熱交換器122中的熱流體可是以本工藝得到的蒸汽，例如來(lái)自管道25的蒸汽。該熱流體經(jīng)管道124進(jìn)入，由管道125流出。在一個(gè)實(shí)施方案中，位于管道27中的一個(gè)間接熱交換器(未示出)可以裝有一個(gè)冷卻劑回路，該冷卻回路把熱交換流體導(dǎo)入熱交換器122中，加熱水飽和的氮?dú)?。冷卻了的熱交換流體然后返回管道27中的間接熱交換器(未示出)。
管道126中的基本上干燥的單獨(dú)的空氣流被導(dǎo)入燃燒室90。在來(lái)自管道120中的單獨(dú)的濕化氮?dú)饬鞯拇嬖谙?，單?dú)的干凈的無(wú)硫燃料氣在燃燒室90中完全燃燒。經(jīng)管道127離開(kāi)燃燒室90的濕化氮?dú)庠鰪?qiáng)的煙道氣流作為工作流體流經(jīng)膨脹氣輪機(jī)128。由膨脹氣輪機(jī)128在軸桿130上驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)129。管道131中的熱的膨脹了的煙道氣流經(jīng)熱回收蒸汽發(fā)生器132(HRSG)，在這里來(lái)自煙道氣的熱量通過(guò)與一個(gè)或多個(gè)冷流進(jìn)行間接熱交換而被回收。冷卻了的煙道氣然后經(jīng)管道133排放。在一個(gè)實(shí)施方案中，管道140中的鍋爐供水通過(guò)HRSG132中的螺旋管141進(jìn)行間接熱交換，從而轉(zhuǎn)變成蒸汽。管道142中的蒸汽作為工作流體流經(jīng)膨脹氣輪機(jī)143。從而由膨脹氣輪機(jī)143在軸145上驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)144。管道146中的蒸汽和冷凝液的混合物流入熱交換器194，蒸汽與由管道200進(jìn)入并從管道201流出的冷水進(jìn)行間接熱交換而被完全冷凝。補(bǔ)充的水經(jīng)管道209，閥門210和管道211進(jìn)入熱交換器194。然后將冷凝液與補(bǔ)充的水經(jīng)管道196，冷凝泵197和管道198導(dǎo)入熱交換器并加熱。閃蒸氣(如H2O，NH3，H2S)在分離鼓147中從熱的黑水中分離出來(lái)。它們由管道205流進(jìn)熱交換器199，在這里它們通過(guò)加熱蒸汽輪機(jī)的冷凝液和來(lái)自管道198的補(bǔ)充液而被冷凝。冷凝的黑水蒸汽然后經(jīng)管道206送去進(jìn)一步處理和純化。由管道149離開(kāi)熱交換器199的加熱過(guò)的蒸汽冷凝液和補(bǔ)充水在熱交換器170中被進(jìn)一步加熱。管道195中的加熱過(guò)的冷凝液通過(guò)管道140被導(dǎo)入HRSG中。黑水經(jīng)管道148離開(kāi)分離鼓147，并被送入一個(gè)常規(guī)的碳回收裝置。
部分冷卻的燃料氣流從分離鼓95頂部的管道110流出。在一個(gè)實(shí)施方案中，并閉閥門163和174，打開(kāi)閥門113，管道110中的燃料氣流流過(guò)管道160，161和162。在另一個(gè)實(shí)施方案中，燃料氣流需進(jìn)一步冷卻，關(guān)閉閥門113，打開(kāi)閥門163和174，管道110中的燃料氣依次流經(jīng)管道165，閥門163，管道166和間接熱交換器170，在熱交換器170中燃料氣流被冷卻到露點(diǎn)以下。用于熱交換器170中的冷卻劑是來(lái)自管道149的冷凝液。濕的燃料氣經(jīng)過(guò)管道171進(jìn)入分離鼓172，在此處分離出水。然后燃料氣流經(jīng)管道173，閥門174，管道175，管道162和熱交換器177，在熱交換器177中燃料氣被冷卻到露點(diǎn)以下。在間接熱交換器177中的冷卻劑是冷水，經(jīng)管道178進(jìn)入并從管道179流出。管道180中的濕氣體流入分離鼓181而被分離出水。干燥的燃料氣從頂部的管道182流出，并被導(dǎo)入一個(gè)普通的酸性氣體回收裝置67，在這里含硫氣體如H2S和/或COS被除去。任意地，至少氣流中的一部分CO2也可在酸性氣體回收裝置67中被除出。在一個(gè)實(shí)施方案中，管道68中的干凈的無(wú)硫燃料氣按前面所述那樣經(jīng)管道76，開(kāi)通閥75和管道74及87而被導(dǎo)入燃燒室90。在分離鼓95，172和181中收集的水冷凝液分別經(jīng)管道185-187;188，186和187;和190及187導(dǎo)入一個(gè)普通的水純化裝置，該裝置可帶有一個(gè)氨洗脫塔。然后將純化的冷凝液返送回系統(tǒng)作為鍋爐供給水，以產(chǎn)生蒸汽。
本發(fā)明的工藝已一般性地和通過(guò)實(shí)施例作了描述，這些實(shí)施例可參考液態(tài)和氣態(tài)烴類的及固態(tài)含碳的原料，以及特殊成分的清洗液，它們的目的只在于說(shuō)明該工藝并使之更清楚。從上所述，本技術(shù)領(lǐng)域的熟練人員將明白，在不脫離本發(fā)明的精神的前提下，對(duì)本文所述的工藝和原料(raw matenal)可作各種改進(jìn)。
權(quán)利要求
1.一種發(fā)電工藝，它包括(1)在帶有許多單獨(dú)的冷卻劑流的幾個(gè)單獨(dú)的間接熱交換器中將清洗了的原燃料氣流冷卻到低于露點(diǎn)，該燃料氣包括H2，CO，H2O和至少一種酸性氣體，該酸性氣體選自CO2，H2S和COS及其混合物；在幾個(gè)分離鼓中從上述原燃料氣中分離出冷凝下來(lái)的水，產(chǎn)生脫水原燃料氣；其中至少一種上述冷卻劑流是水，且該水在一個(gè)氮?dú)鉂窕b置(在這里上述冷卻水的溫度降低)和至少一個(gè)上述間接熱交換器(在這里上述冷卻水的溫度升高)之間以一個(gè)閉合回路進(jìn)行循環(huán)，以提供熱的冷卻水，從而使原燃料氣流的溫度降低；(2)在約38-316℃(100-600°F)范圍內(nèi)的溫度和約1480-3549KPa(200-500psig)范圍內(nèi)的壓力，使干燥氮?dú)庵苯釉谏鲜龅獨(dú)鉂窕b置中與來(lái)自(1)的熱的冷卻水接觸，由此用水加熱并濕化上述氮?dú)?，同時(shí)使冷卻水冷卻；將冷卻了的冷卻水重新循環(huán)到(1)中的該間接熱交換器中冷卻上述原燃料氣流；(3)用一種酸性氣體溶劑在一種酸性氣體除去區(qū)中清洗來(lái)自(1)的脫水了的原燃料氣，由此除去任何含硫的氣體及任意的CO2，得到脫水的無(wú)硫燃料氣；(4)分別將來(lái)自(3)的脫水的無(wú)硫燃料氣流和來(lái)自(2)的水濕化氮?dú)饬鲗?dǎo)入燃燒區(qū)，用空氣使混合物燃燒，得到煙道氣；和(5)將來(lái)自(4)的煙道氣通過(guò)膨脹氣輪機(jī)而發(fā)電。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，增加了以下步驟使來(lái)自(5)的膨脹了的煙道氣與鍋爐供給水進(jìn)行間接熱交換而產(chǎn)生蒸汽;使蒸汽通過(guò)膨脹驟冷器發(fā)電和產(chǎn)生冷凝液;和使冷凝液作為上述冷卻劑流后一種通過(guò)(1)中的間接熱交換裝置與上述原燃料氣流進(jìn)行間接熱交換。
3.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，增加了以下步驟使來(lái)自(3)的至少一部分脫水的無(wú)硫燃料氣作為一種冷卻劑通過(guò)(1)中的單獨(dú)的間接熱交換裝置;在膨脹氣輪機(jī)中膨脹脫水的無(wú)硫燃料氣以發(fā)電，同時(shí)降低其溫度和壓力;和使膨脹了的脫水的無(wú)硫燃料氣作為冷卻劑通過(guò)(1)中的另一個(gè)單獨(dú)的間接熱交換器。
4.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中在(4)中所述燃燒區(qū)中水濕化氮?dú)馀c干凈的無(wú)硫燃料氣的體積比率約在0.5-2.0的范圍內(nèi)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中上述水濕化氮?dú)夂?-40摩爾%的水。
6.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中步驟(1)包括通過(guò)一種氣態(tài)冷卻劑進(jìn)行兩連續(xù)階段的間接熱交換而冷卻包括H2，CO，CO2，H2O，H2S和COS的洗凈了的原燃料氣，該氣態(tài)冷卻劑包含串聯(lián)的第一和第二間接熱交換器中中的干燥的純凈的無(wú)硫燃料氣，膨脹冷卻處在上述第一和第二熱交換器之間的上述氣態(tài)冷卻劑;和從上述原燃料氣流中冷凝并分離出第一部分水;然后用冷卻劑在第三間接熱交換器中冷卻原燃料氣;其中上述冷卻劑是水而且該水以閉合回路循環(huán)于(a)一個(gè)氮?dú)鉂窕?在此處干燥的氮?dú)庥靡徊糠稚鲜鏊柡停撍虼硕焕鋮s)和(b)上述第三間接熱交換器(在此處水被加熱)之間;和從上述原燃料氣流中冷凝并分離出第二部分水;和從上述氮?dú)鉂窕髦谐ニ疂窕獨(dú)?接著用來(lái)自蒸汽輪機(jī)的冷凝液和/或冷水在一個(gè)或多個(gè)間接熱交換器中冷卻原燃料氣流;和從上述原燃料氣流中冷凝并分離出水而產(chǎn)生基本上干燥的原燃料氣流;和其中步驟(3)包括將來(lái)自上述酸性氣體排除區(qū)的干燥的干凈的無(wú)硫燃料氣流作為冷卻劑重新循環(huán)到(1)中的上述第二間接熱交換器。
7.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，它包括在一個(gè)空氣分離裝置中將空氣分離成基本純凈的氧氣流和干燥的氮?dú)饬?在一個(gè)自由流動(dòng)氣體發(fā)生器中使烴類燃料流在有或無(wú)溫度調(diào)節(jié)劑的存在下，或使固態(tài)含碳燃料的水淤漿與上述基本純凈的氧氣流在約982-1427℃(1800-3000°F)范圍內(nèi)的溫度和約1013-18239(10-180atm)范圍內(nèi)的壓力發(fā)生部分氧化反應(yīng)，得到包括H2，CO，H2O和至少一種酸性氣體的原燃料氣流，該酸性氣體選自CO2，H2S，COS及其混合物;和部分冷卻該原燃料氣流并用水清洗冷卻了的氣流，得到純凈的原燃料氣流，該氣流按前面所述在步驟(1)中冷卻。
8.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中上述飽和的氮?dú)庠诩s274-446KPa(25-50psig)的壓力下導(dǎo)入(4)中的燃燒區(qū)，該壓力低于上述脫水的純凈的無(wú)硫燃料導(dǎo)入上述燃燒區(qū)的壓力。
9.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中上述脫水的純凈的無(wú)硫燃料氣在約121-427℃(250-800F°)范圍內(nèi)的溫度和約1653-2342KPa(225-325psig)范圍內(nèi)的壓力下導(dǎo)入(4)中的上述燃燒區(qū);和上述濕化氮?dú)庖约s104-218℃(220-425°F)范圍內(nèi)的溫度和約1480-2170KPa(200-300psig)范圍內(nèi)的壓力導(dǎo)入(4)中的上述燃燒區(qū)。
10.根據(jù)權(quán)利要求1的工藝，其中(4)中燃燒區(qū)的火焰溫度是在約982-1427℃(1800-2600°F)的范圍內(nèi)，壓力在約1308-1825KPa(175-250psig)的范圍內(nèi)。
11.根據(jù)權(quán)利要求1到10中任一個(gè)的工藝，其中在步驟(1)中顆粒物質(zhì)和煙垢用水在氣體清洗區(qū)從上述原燃料氣流中清洗掉;將熱的黑水從清洗過(guò)的氣流中分離出;從上述黑水中分離出熱的蒸汽;和使上述熱蒸汽與上述蒸汽冷凝進(jìn)行間接熱交換。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種發(fā)電工藝，其中燃料氣和水濕化的輔助氮?dú)夥謩e導(dǎo)入燃汽輪機(jī)的燃燒室，與空氣相遇而燃燒，產(chǎn)生含有水濕化氮?dú)夂惋@著減少量的NO
文檔編號(hào)F02C3/28GK1094125SQ9311983
公開(kāi)日1994年10月26日 申請(qǐng)日期1993年10月30日 優(yōu)先權(quán)日1992年12月24日
發(fā)明者P·S·沃拉斯 申請(qǐng)人:德士古發(fā)展公司