單管翅片型熱交換器及其組裝的制作方法
【專利摘要】單管翅片型熱交換器及其組裝。熱交換器組件包括：至少中部具有橢圓截面的液流管，其中所述橢圓的長軸的長度為2a，短軸的長度為2b；以及形狀吻合地接合在單個液流管外表面上并沿所述單個液流管軸向相互隔開的多對煙氣翅片，每對煙氣翅片包括相互對齊排列并且共同形成矩形外輪廓的第一煙氣翅片和第二煙氣翅片。第一煙氣翅片和第二煙氣翅片的形狀基本相同，每對煙氣翅片的第一煙氣翅片和第二煙氣翅片之間具有沿所述橢圓長軸方向的外側(cè)縫隙，所述矩形的長邊的長度為A，短邊的長度為B，其中A與2a的比值在1.3至2.3之間；并且B與2b的比值在2.0至4.0之間。
【專利說明】
單管翅片型熱交換器及其組裝
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明總體涉及一種熱交換器。
【背景技術(shù)】
[0002]
【申請人】之前獲得的煙氣換熱器專利CN101762199B中所提出的橢圓基管Η型翅片傳 熱管具有抗磨損、抗積灰性能良好、流動阻力小、功耗低、結(jié)構(gòu)緊湊、單位空間可容納更多受 熱面等優(yōu)點。近年來在華能集團、申能集團、中信集團等所下轄電廠獲得應(yīng)用，并取得較好 效果。
[0003] 但是，近年來因環(huán)保要求嚴(yán)苛，超低排放技術(shù)和低溫電除塵器技術(shù)獲得大力發(fā)展 和推廣，煙冷器被設(shè)置于電除塵器上游，煙塵濃度高達10000~60000mg/Nm 3,煙塵磨損加 劇，積灰越發(fā)嚴(yán)重，且煙氣降溫幅度高達50°C，因此對傳熱管的流動阻力、流動功耗、傳熱能 力等均提出了更高要求。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本發(fā)明的目的是提供一種改進的熱交換器，其能克服現(xiàn)有技術(shù)的某種或某些缺 陷。
[0005] 根據(jù)本發(fā)明的第一方面，提供了一種利用煙氣余熱來加熱液體例如水的熱交換器 組件，包括：
[0006] 至少中部具有橢圓截面的液流管，其中所述橢圓的長軸的長度為2a，短軸的長度 為2b;以及
[0007] 形狀吻合地接合在單個液流管外表面上并沿所述單個液流管軸向相互隔開的多 對煙氣翅片，每對煙氣翅片包括相互對齊排列并且共同形成矩形外輪廓的第一煙氣翅片和 第二煙氣翅片，其中第一煙氣翅片和第二煙氣翅片的形狀基本相同，每對煙氣翅片的第一 煙氣翅片和第二煙氣翅片之間具有沿所述橢圓長軸方向的外側(cè)縫隙，所述矩形的長邊的長 度為A，短邊的長度為B，
[0008] 其中A與2a的比值在1.3至2.3之間；并且
[0009] B與2b的比值在2.0至4.0之間。
[0010] 如后所進一步論述，采用這種參數(shù)范圍的熱交換器組件的綜合性能得以顯著提 高。其中：A與2a的比值優(yōu)選在1.5至2.2之間，進一步的優(yōu)選在1.6至2.0之間，更優(yōu)選為1.8 左右;B與2b的比值優(yōu)選在2.2至3.0之間，進一步的優(yōu)選在2.3至2.8之間，更優(yōu)選為2.5左 右。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的一個具體實施例，a與b的比值可以在1.9至2.9之間，優(yōu)選在2.1至 2.8之間，進一步的優(yōu)選在2.3至2.7之間，更優(yōu)選在2.5左右。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，所述橢圓的等效圓直徑可以在32mm至51mm之 間，優(yōu)選為32mm或38mm或51_。這里的等效圓是指:直接冷乳一個母材圓管而形成目標(biāo)橢圓 管，其中對于目標(biāo)橢圓管而言母材圓管的直徑就是其等效圓直徑。直徑為32mm、38mm和51_ 的母材圓管均為市售規(guī)格圓管，購取方便。
[0013] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，外側(cè)縫隙厚度W可以在6mm至12mm之間，優(yōu)選為 8mm左右。
[0014] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，煙氣翅片的厚度可以在1.5mm至4mm之間。
[0015] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，液流管的管壁厚度可以在3_至5_之間。
[0016] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，相鄰對煙氣翅片的軸向間距可以在10mm至30mm 之間。
[0017] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，液流管和/或煙氣翅片的材質(zhì)可以選自碳素鋼、 ND鋼以及不銹鋼，并且煙氣翅片和液流管各自獨立成型并通過焊接連成一體。
[0018] 根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，液流管的兩端部分可以具有圓形截面。這種兩 端圓形截面設(shè)計的液流管方便在后續(xù)組裝過程中使用常規(guī)標(biāo)準(zhǔn)接頭進行連接。
[0019] 根據(jù)本發(fā)明的第二方面，提供了一種用于布置在煙道內(nèi)的熱交換器，包括由至少 一個上述熱交換器組件排列而成的至少一面墻，每面墻均垂直于煙道內(nèi)煙氣流動方向，每 面墻包括至少一個水平布置的并且液流管兩端均伸出煙道側(cè)壁的熱交換器組件，其中每面 墻中的熱交換器組件的液流管相互并聯(lián)設(shè)置并通過位于煙道外部的彎管接頭連接相應(yīng)一 端而與沿?zé)煔饬鲃臃较蛳掠蔚南噜徱幻鎵χ械耐凰礁叨鹊囊毫鞴艽?lián)連接。
[0020] 根據(jù)本發(fā)明的第三方面，提供了一種將熱交換器組裝在煙道內(nèi)的方法，包括：
[0021 ]提供根據(jù)本發(fā)明的上述熱交換器組件；
[0022]將熱交換器組件在煙道內(nèi)排列成至少一面墻，每面墻均垂直于煙道內(nèi)煙氣流動方 向，每面墻中的熱交換器組件的液流管相互并聯(lián)設(shè)置，每個熱交換器組件的液流管均水平 布置并使外側(cè)縫隙布置成正對煙氣流動方向（與煙氣流動方向平行）；
[0023 ]將每個液流管的兩端均伸出煙道側(cè)壁；
[0024]提供彎管接頭；以及
[0025]在煙道外部使用彎管接頭將沿?zé)煔饬鲃臃较蛳噜彽拿棵鎵χ械耐凰礁叨鹊?液流管的兩端依次串聯(lián)連接，由此組裝成熱交換器。
[0026]在本發(fā)明的方法中，液流管優(yōu)選由直徑32mm或38mm或51mm的圓管直接冷乳而成。 另外，液流管兩端部分（中間主體部分之外的非翅片區(qū)）可以被重新恢復(fù)成圓管形狀以便于 使用圓管接頭直接進行互連組裝操作。
[0027] 采用本發(fā)明的方法，可以非常方便地在現(xiàn)場例如電廠煙道將本發(fā)明的熱交換器組 件組裝成所需規(guī)格的熱交換器，并有效保證了組裝效率和質(zhì)量。
【附圖說明】
[0028] 圖1為根據(jù)本發(fā)明的傳熱管的立體圖；
[0029] 圖2為根據(jù)本發(fā)明的傳熱管的截面示意圖；
[0030] 圖3為現(xiàn)有實例的傳熱管的截面尺寸示意圖；
[0031] 圖4為根據(jù)本發(fā)明的對應(yīng)于Φ32當(dāng)量圓管的相應(yīng)橢圓管的截面尺寸示意圖；
[0032] 圖5為根據(jù)本發(fā)明的對應(yīng)于Φ38當(dāng)量圓管的相應(yīng)橢圓管的截面尺寸示意圖；
[0033] 圖6為流體在圓管下游的分離和漩渦；
[0034] 圖7為流體在橢圓管下游的分離和漩渦；
[0035] 圖8為隨著橢圓管長短軸之比增大，分離點后移的示意圖；
[0036] 圖9為根據(jù)本發(fā)明的電廠鍋爐煙氣處理系統(tǒng)。
【具體實施方式】
[0037] 下面結(jié)合實施例和附圖對本發(fā)明做進一步說明，本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解，實施 例和附圖只是為了更好地理解本發(fā)明，并不用來做出任何限制。
[0038] 參見圖1，根據(jù)本發(fā)明的傳熱管（亦可稱作"熱交換器組件"）包括單個橢圓管10以 及沿橢圓管10的縱向或軸向布置的多對相互對齊的翅片(或可稱作"H型翅片"）。根據(jù)實際 情況需要，每對翅片以10_30mm(例如20mm)的間距均勻隔開。每對翅片包括上翅片21以及下 翅片22。橢圓管10、上翅片21以及下翅片22的材質(zhì)可以選自碳素鋼、ND鋼以及不銹鋼，各自 獨立成型并隨后通過焊接例如高頻閃光電阻焊再連成一體。傳熱管可以再進一步組裝為熱 交換器(亦可稱作"換熱器"）安裝在例如電廠的煙道中，如后所進一步詳細描述。
[0039] 橢圓管10通常通入待加熱液體例如水，因此亦可稱作"液流管"。雖然圖示橢圓管 10全長均為一致的橢圓截面，但橢圓管10也可以設(shè)計成兩端仍然為圓形截面，只是作為主 體的中部制成橢圓截面。這種兩端具有圓形截面的橢圓管10在后期組裝連接過程中具有優(yōu) 勢，可以仍然使用常規(guī)的圓截面彎管接頭進行互連。
[0040] 上翅片21和下翅片22通常直接處于例如煙道的高溫高粉塵煙氣或煙霧環(huán)境中，因 此亦可稱作"第一煙氣翅片"和"第二煙氣翅片"。上翅片21和下翅片22形狀完全相同或基本 相同（圖示互為鏡像），大致均具有矩形外輪廓，中央部分開設(shè)與橢圓管外表面形狀相適配 或相吻合的橢圓弧缺口以平滑焊接在橢圓管10上。每對翅片的上翅片21和下翅片22彼此相 互對齊地居中焊接在橢圓管10上之后總體形成矩形外輪廓，但彼此之間具有沿橢圓長軸方 向的外側(cè)縫隙（亦可稱作"開縫寬度"），外側(cè)縫隙對稱地分居橢圓管10兩側(cè)。
[0041] 如圖2所示，本發(fā)明的橢圓管10的截面橢圓（外輪廓）的長軸長度標(biāo)示為2a，短軸長 度標(biāo)示為2b，橢圓管壁厚標(biāo)示為S。每對翅片的上翅片21和下翅片22所共同形成的總體矩形 外輪廓的長邊長度標(biāo)示為A，短邊長度標(biāo)示為B，上翅片21和下翅片22之間所形成的水平外 側(cè)縫隙厚度或上下距離標(biāo)示為W。
[0042]圖3示出了如CN101762199B公開的現(xiàn)有實際使用的橢圓傳熱管的一個實例的相關(guān) 尺寸；圖4和圖5則分別示出了根據(jù)本發(fā)明的兩種具有代表性對應(yīng)于圓管當(dāng)量管徑（Φ32和 Φ38)的傳熱管的相應(yīng)橢圓基管和翅片的各相關(guān)尺寸，亦如下表1所示。
[0043]表 1
[0044]
[0045] 發(fā)明人在模擬研究（如后所詳細描述)時發(fā)現(xiàn)，橢圓管的長短軸之比a/b是一個重 要參數(shù)?，F(xiàn)有傳熱管例如圖3所示實例的橢圓管的長短軸之比值a/b偏低(發(fā)明人之前并未 意識到該比值的重要性），未能充分發(fā)揮基管由圓管改為橢圓管后傳熱能力顯著提高、流動 阻力大幅降低、抗積灰能力增強及管束緊湊性改善的優(yōu)勢。
[0046] 通過數(shù)值分析、流場顯示、回歸分析與優(yōu)化及實驗驗證已經(jīng)證實:在煙冷器運行工 況條件下，橢圓形基管的長、短軸比a/b應(yīng)在1.9~2.9之間，a/b是流體沿橢圓管流動時，流 動及傳熱性能的重要參數(shù)，其主要影響如下。
[0047] 從圖6和圖7可看出，與圓管相比，橢圓管下游分離點的位置后移，漩渦區(qū)（尾流區(qū)） 的范圍縮小，漩渦強度減弱，使橢圓管的流動阻力明顯低于圓管。且隨a/b的增大，分離點的 位置后移，漩渦區(qū)(尾流區(qū)）的范圍縮小，漩渦強度減弱，流動阻力進一步降低。圖8為根據(jù)層 流邊界層理論的計算結(jié)果，其中Μ為最小壓力點；S為層流分離點;為來流速度(m/s)。發(fā)明 人的分析計算還表明：在外翅片管的流動阻力中，光管外表面的阻力約占總阻力的40%左 右，因此提高橢圓管的a/b，對降低流阻是極其有效的。
[0048] 與同樣橫截面的圓管相比，隨a/b的增大，橢圓管的周長增加，換熱面積增大；此 外，隨著a/b的增大，橢圓管層流邊界層厚度減薄，使橢圓管的換熱系數(shù)也增大。數(shù)值分析和 實驗證實:a/b = 2.75的橢圓管外表面換熱系數(shù)比a/b= 1.67橢圓管的外表面換熱系數(shù)要高 出25%左右，由于橢圓管外表面的換熱面積和換熱系數(shù)同時增大，使橢圓管外表面的總傳 熱能力得以顯著提高。即使考慮到橢圓管外部光管部分的傳熱面積僅占翅片外側(cè)總傳熱面 積1/5左右，光管部分換熱系數(shù)有25 %左右的提高也將使相對翅片外側(cè)總傳熱面積的傳熱 系數(shù)能有5%左右的提高，而在傳熱領(lǐng)域這種程度的提高已經(jīng)非常驚人。
[0049] 對于順列布置的管束，積灰主要發(fā)生在管的前駐點附近的區(qū)域及下游的漩渦區(qū)， 故隨a/b的增大，不僅前駐點附近的流動停滯區(qū)域減少，且由于漩渦區(qū)的范圍縮小及漩渦強 度減弱，使后部渦流區(qū)的積灰量也明顯減少。
[0050] 隨著a/b的增大，橢圓管流線型更好，短軸的減小使管束的橫向間距縮小，節(jié)省了 管組的占據(jù)空間，使管束的緊湊性(單位容積內(nèi)能布置的傳熱面面積m 2/m3)提高。
[0051] 另外，發(fā)明人更為重要的發(fā)現(xiàn)是，上述現(xiàn)有實例的翅片的寬度（長邊）、高度（短 邊）、開縫寬度、以及橢圓長短軸的尺寸均至為關(guān)鍵。因為這些尺寸的不適當(dāng)會使整個翅片 的肋效率偏低，不能充分發(fā)揮基管由圓管改為橢圓管后翅片的增強傳熱作用?；诤竺嫠?描述的模擬研究以及大量的現(xiàn)場試驗，發(fā)明人最終確定了翅片寬度A、包含翅片開縫寬度在 內(nèi)的翅片上下延伸總高度B、橢圓長短軸長度之間存在能夠?qū)嵸|(zhì)影響上述性能的相互關(guān)系， 艮PA與2a的比值以及B與2b的比值共同起到關(guān)鍵作用(注意參數(shù)B已經(jīng)包含了開縫寬度W以及 上下翅片的高度之和而非再指單個翅片的高度）。
[0052] 評價翅片性能的主要指標(biāo)參數(shù)之一是翅片效率，分析計算表明，對于基管為橢圓 管的矩形翅片，在翅片高度較低及翅根處曲率半徑較大的那部分翅片表面，它的局部翅片 效率具有很高的值，合適的A/2a及B/2b可以大幅提高沿翅片高度方向的局部翅片效率，其 值可達90 %以上，使得翅片的平均翅片效率在80 %以上。
[0053] 合適的A/2a及B/2b可提高翅片和橢圓基管的焊接融合角，焊接融合角反映了Η翅 片和橢圓基管的焊接接觸長度，后者顯著影響翅片效率的大小。分析和實驗均證實：圖3所 示現(xiàn)有實例的焊接融合角為149°，而在本發(fā)明的實施例中焊接融合角均可提高至168°，增 加了近20°。
[0054]合適的A/2a及B/2b可提高流體在Η翅片外表面的平均換熱系數(shù)，提高翅片的傳熱 能力。
[0055] 翅片表面的優(yōu)化就是尋找使翅片管的傳熱系數(shù)、肋化系數(shù)、翅片效率和流動阻力 綜合最佳時的A/2a及B/2b，或在一定的肋化系數(shù)下，合適的A/2a及B/2b可使翅片表面的傳 熱系數(shù)、肋片效率和流動阻力綜合達到最佳值。
[0056] 此外，Η型翅片的開縫寬度W自身還具有如下作用：
[0057] 1.可引導(dǎo)煙氣吹掃管子和肋片上的積灰，取得一定的自清灰效果；
[0058] 2. W的適當(dāng)寬度能使Η翅片產(chǎn)生輕微的自激振蕩，使翅片表面不易積灰，具有自清 灰能力；
[0059] 3.前駐點附近的滯止區(qū)及下游分離點后的漩渦區(qū)是翅片區(qū)域中換熱效果較差的 區(qū)域，而間隙W的存在相當(dāng)于在這部分區(qū)域不設(shè)置傳熱面。這樣雖少布置了一部分傳熱面 積，但翅片的總傳熱能力卻有所提高。研究表明，隨a/b的增大，開縫（間隙）寬度W可相應(yīng)的 有所減小，在優(yōu)化研究的基礎(chǔ)上，目前的Η型翅片的開縫寬度可以確定為6~12_。
[0060] 根據(jù)本發(fā)明的改進后的傳熱管至少具有如下優(yōu)點：
[0061 ] 1.流動阻力進一步降低7~10%左右，流動阻力的降低可進一步減少風(fēng)機的功耗， 節(jié)省煙冷器的運行費用。以1臺1000MW機組的煙冷器為例，每年可節(jié)約廠用電約500000千瓦 時。
[0062] 2.降低了風(fēng)機改造的條件及成本，在合適的條件下，風(fēng)機可不改造或較小規(guī)模改 造，僅此一項即可節(jié)約數(shù)百萬甚至上千萬的改造費用。
[0063] 3.總傳熱能力提高10 %左右，以1臺1000MW機組的煙冷器為例，可節(jié)省鋼材重量約 80~100噸，降低了煙冷器的制造成本。
[0064] 4.提高了管組布置的緊湊性，與原方案相比，緊湊性(m2/m3)約可提高5%~8%。 [0065] 5.自清灰能力能力有進一步提高，可減少吹灰器的數(shù)目，節(jié)約了使用蒸汽或壓縮 空氣吹灰裝置的成本和運行能耗。
[0066] 6.使產(chǎn)品管系多樣化，更能適應(yīng)和滿足市場的需求。
[0067] 下面以兩端具有圓形截面的傳熱管為例簡要描述在現(xiàn)場例如電廠煙道如何組裝 為熱交換器。
[0068] 首先，將傳熱管在煙道內(nèi)排列成沿?zé)煹揽v深方向相鄰的若干面墻。每面墻均垂直 于煙道內(nèi)煙氣流動方向。同一面墻中從上到下鋪排有多個橫向傳熱管，其液流管的兩端沿 水平方向垂直穿出煙道的相對側(cè)壁，同時上下翅片之間的外側(cè)縫隙正對煙氣流動方向（或 外側(cè)縫隙縱向長度延伸方向與煙氣流動方向平行或一致）。同一面墻中液流管相互并聯(lián)設(shè) 置;在煙道外部使用標(biāo)準(zhǔn)圓形截面彎管接頭將上下游(沿?zé)煔饬鲃臃较蚨?相鄰墻中同一 水平高度的液流管的兩端順次串聯(lián)連接，由此組裝成熱交換器。這種同一面墻中的液流管 并聯(lián)但與下游相鄰墻中等高液流管串聯(lián)的排布方式可以充分利用煙氣余熱。另外，在煙道 外部互連液流管的方式避開了煙道內(nèi)部惡劣氣氛的影響，降低了泄漏等故障發(fā)生。
[0069] 另外，采用上述方法，可以非常方便地將本發(fā)明的傳熱管現(xiàn)場組裝成所需規(guī)格的 大型熱交換器，有效保證了組裝效率和質(zhì)量，并最小化了運輸不便等問題。
[0070] 根據(jù)本發(fā)明所組裝成的熱交換器可以用作煙氣冷卻器，在例如圖9所示的電廠鍋 爐尾部煙道回收煙氣余熱并加熱凈煙氣來實現(xiàn)環(huán)保排放。圖9示出的電廠采用了低低溫電 除塵技術(shù)的煙氣凈化排放系統(tǒng)，在低低溫電除塵器前可以增設(shè)本發(fā)明的煙氣冷卻器。
[0071] 如圖9所示，從鍋爐1出來的300°C左右的煙氣進入SCR脫硝系統(tǒng)2脫硝之后，進入空 氣預(yù)熱器3進行換熱，預(yù)熱后的空氣被送入鍋爐。從空氣預(yù)熱器3出來的煙氣降至140°C左 右，隨后進入本發(fā)明的煙氣冷卻器(熱交換器)4以與70°C左右的熱循環(huán)水換熱。從煙氣冷卻 器4出來的煙氣降至90°C左右，隨后進入低低溫電除塵器5進行除塵并再進入脫硫吸收塔6 進行脫硫。從脫硫吸收塔6出來的煙氣降至50°C左右，隨后進入煙氣加熱器7。煙氣加熱器7 與煙氣冷卻器4共用熱循環(huán)水，以將50°C左右的凈煙氣升溫至90°C左右后再進入煙囪8進行 排放。
[0072]本發(fā)明的煙氣冷卻器的進口水溫控制為70°C左右，這可以最小化煙氣冷卻器遭受 煙氣腐蝕，同時兼顧熱交換效率。另外，利用共用循環(huán)熱水將凈煙氣升溫至90°C左右以后再 行排放不但能夠符合環(huán)保要求，還兼顧了煙肉的腐蝕問題。
[0073]當(dāng)然，本發(fā)明的煙氣冷卻器也可以有其它合適應(yīng)用，例如用來加熱城市熱網(wǎng)循環(huán) 水;或者用來加熱汽機抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)中的凝結(jié)水以減少用于低壓加熱器中的蒸汽抽汽量， 而節(jié)省的蒸汽量進入低壓缸中繼續(xù)作功發(fā)電，以降低汽輪發(fā)電機組的標(biāo)準(zhǔn)煤耗率等。
【主權(quán)項】
1. 一種利用煙氣余熱來加熱液體的熱交換器組件，包括： 至少中部具有橢圓截面的液流管，其中所述橢圓的長軸的長度為2a，短軸的長度為2b; 以及 形狀吻合地接合在單個液流管外表面上并沿所述單個液流管軸向相互隔開的多對煙 氣翅片，每對煙氣翅片包括相互對齊排列并且共同形成矩形外輪廓的第一煙氣翅片和第二 煙氣翅片，其中第一煙氣翅片和第二煙氣翅片的形狀基本相同，每對煙氣翅片的第一煙氣 翅片和第二煙氣翅片之間具有沿所述橢圓長軸方向的外側(cè)縫隙，所述矩形的長邊的長度為 A，短邊的長度為B， 其中A與2a的比值在1.3至2.3之間；并且 B與2b的比值在2.0至4.0之間。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器組件，其中a與b的比值在1.9至2.9之間。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器組件，其中外側(cè)縫隙厚度W在6mm至12mm之間。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器組件，其中液流管和/或煙氣翅片的材質(zhì)選自碳素 鋼、ND鋼以及不銹鋼，并且煙氣翅片和液流管各自獨立成型并通過焊接連成一體。5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器組件，其中液流管的兩端部分具有圓形截面。6. -種用于布置在煙道內(nèi)的熱交換器，包括由至少一個根據(jù)權(quán)利要求1-5之一的熱交 換器組件排列而成的至少一面墻，每面墻均垂直于煙道內(nèi)煙氣流動方向，每面墻包括至少 一個水平布置的并且液流管兩端均伸出煙道側(cè)壁的熱交換器組件，其中每面墻中的熱交換 器組件的液流管相互并聯(lián)設(shè)置并通過位于煙道外部的彎管接頭連接相應(yīng)一端而與沿?zé)煔?流動方向下游的相鄰一面墻中的同一水平高度的液流管串聯(lián)連接。7. -種將熱交換器組裝在煙道內(nèi)的方法，包括： 提供根據(jù)權(quán)利要求1-5之一所述的熱交換器組件； 將熱交換器組件在煙道內(nèi)排列成至少一面墻，每面墻均垂直于煙道內(nèi)煙氣流動方向， 每面墻中的熱交換器組件的液流管相互并聯(lián)設(shè)置，每個熱交換器組件的液流管均水平布置 并使外側(cè)縫隙布置成正對煙氣流動方向； 將每個液流管的兩端均伸出煙道側(cè)壁； 提供彎管接頭；以及 在煙道外部使用彎管接頭將沿?zé)煔饬鲃臃较蛳噜彽拿棵鎵χ械耐凰礁叨鹊囊毫?管的兩端依次串聯(lián)連接，由此組裝成熱交換器。8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其中液流管由直徑32mm至51mm的圓管直接冷乳而成。9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其中液流管兩端部分被重新恢復(fù)成圓管形狀。
【文檔編號】F23J15/06GK106066133SQ201610460010
【公開日】2016年11月2日
【申請日】2016年6月22日 公開號201610460010.2, CN 106066133 A, CN 106066133A, CN 201610460010, CN-A-106066133, CN106066133 A, CN106066133A, CN201610460010, CN201610460010.2
【發(fā)明人】王啟杰, 曹絳敏, 宋若槑, 章衛(wèi)
【申請人】上海和衡能源科技發(fā)展有限公司