四角切圓鍋爐燃燒控制方法
【專利摘要】一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法，在各工況下針對各煤種進行鍋爐燃燒試驗時，調(diào)整各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，并檢測左右側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，其中各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度至少兩個不相同，和/或噴嘴上擺角度至少兩個不相同；若再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值，將該工況下針對該煤種的各角的分離燃盡風(fēng)的當(dāng)前的擋板開度作為優(yōu)化的擋板開度，和/或?qū)?dāng)前的噴嘴上擺角度作為優(yōu)化的噴嘴上擺角度；根據(jù)鍋爐燃燒實際的工況和煤種，選取相應(yīng)的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度對鍋爐燃燒進行控制。本方法可有效降低再熱器左右兩側(cè)蒸汽溫度偏差，提高機組運行效率；可降低鍋爐爆管的發(fā)生頻率，提高鍋爐運行安全性。
【專利說明】四角切圓鍋爐燃燒控制方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及鍋爐燃燒控制【技術(shù)領(lǐng)域】，特別是涉及一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法。

【背景技術(shù)】
[0002]隨著我國國民經(jīng)濟的迅速發(fā)展，以及對電力需求的不斷增長，為了更加有效地利用能源，火力發(fā)電機組正不斷地向更高參數(shù)、更大容量發(fā)展。現(xiàn)役大型火電機組的煤粉電站鍋爐大多采用四角布置、切圓燃燒方式。這種切圓燃燒方式的特點是爐內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)，燃料、空氣和煙氣強烈混合，形成良好的燃燒條件；由于氣流的旋轉(zhuǎn)，使火焰自上游點燃下游鄰角氣流，促使煤粉著火；這種旋轉(zhuǎn)氣流呈螺旋狀上升直到爐膛出口，延長了煤粉顆粒在爐膛內(nèi)的行程，有利于煤粉的燃盡。隨著氣流的旋轉(zhuǎn)上升，旋轉(zhuǎn)速度逐漸減弱并趨于均勻，但在爐膛出口折焰角下方仍然存在氣流的旋轉(zhuǎn)，正是由于“殘余旋轉(zhuǎn)”的存在，導(dǎo)致了爐膛出口兩側(cè)存在一定的速度及溫度偏差，從而造成兩側(cè)對流傳熱系數(shù)及溫壓的不同，進而使水平煙道兩側(cè)再熱器吸熱不均，造成兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差。
[0003]隨著鍋爐容量的增加，水平煙道中的速度偏差及煙溫偏差有增大的趨勢。再熱器熱偏差容易引起局部管壁超溫，造成爆管。將一次風(fēng)或部分二次風(fēng)、燃盡風(fēng)或分離燃盡風(fēng)(SOFA, Separated Over Fire Air)射流與主體旋轉(zhuǎn)氣流反切是削弱爐膛出口煙溫偏差的一種有效手段，并且反切風(fēng)采用集中布置的作用效果優(yōu)于分散布置。理論分析和冷態(tài)模化試驗研究表明，反切與正切射流的旋轉(zhuǎn)動量流率矩之比是反映爐內(nèi)流場分布和反切風(fēng)作用效果的重要指標，應(yīng)作為組織反切燃燒過程的基本判據(jù)。例如，采用同心反切圓燃燒系統(tǒng)，使二次風(fēng)射流與一次風(fēng)射流間有25°的夾角，二次風(fēng)朝一次風(fēng)相反的方向進入爐膛，使一次風(fēng)與二次風(fēng)2股氣流作反向旋轉(zhuǎn)，爐膛出口左、右側(cè)的煙氣偏差從而得到改善。除此之外，采用一次風(fēng)對沖，二次風(fēng)上、下反切的燃燒系統(tǒng)，一次風(fēng)氣流從爐膛對角線方向射出，啟轉(zhuǎn)二次風(fēng)以偏向爐膛對角線左側(cè)20°的方向射出使之形成順時針方向的旋轉(zhuǎn)氣流，而位于頂部的上二次風(fēng)(或稱燃盡風(fēng))則以偏向?qū)蔷€右側(cè)20°的方向射出，形成旋轉(zhuǎn)方向相反的消旋二次風(fēng)。啟轉(zhuǎn)二次風(fēng)和消旋二次風(fēng)均可進行調(diào)節(jié)，最終形成的爐內(nèi)氣流的旋轉(zhuǎn)強度具有一定的可調(diào)性，這也可以達到消除爐膛出口氣流殘余旋轉(zhuǎn)、減小煙溫偏差的目的。
[0004]這些方法均通過改變SOFA或部分二次風(fēng)噴口水平擺角，使其與爐內(nèi)主旋轉(zhuǎn)氣流反切，從而減少或消除爐膛出口的殘余旋轉(zhuǎn)，在一定程度上減小煙溫偏差及汽溫偏差。但這些方法的四角切圓燃燒鍋爐要求同一層的SOFA風(fēng)噴嘴采用相同的風(fēng)速在同一個平面上相互撞擊，這樣便形成一個強烈旋轉(zhuǎn)的切圓，并匯入旋轉(zhuǎn)上升的主氣流，加強主氣流的旋轉(zhuǎn)，導(dǎo)致爐膛折焰角處的煙氣殘余旋轉(zhuǎn)增加，使得再熱器左右兩側(cè)的煙氣溫度和流量偏差增力口，進而導(dǎo)致其吸熱量偏差增加，再熱蒸汽溫度偏差增加。這種熱偏差的增加一方面會使平均再熱蒸汽溫度降低，影響機組效率；另一方面，在再熱蒸汽溫度偏差嚴重的情況，導(dǎo)致一側(cè)再熱汽溫超過設(shè)定的運行溫度，使得再熱器局部金屬溫度超過設(shè)定的運行值，而長時間的金屬超溫會導(dǎo)致金屬疲勞，使其強度和壽命大大降低，極大可能發(fā)生爆管，降低鍋爐運行安全性和經(jīng)濟性。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]基于此，有必要針對上述問題，提供一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法，使其可以提高機組運行的效率和鍋爐運行的安全性。
[0006]一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法，包括步驟:
[0007]在各工況下針對各煤種進行鍋爐燃燒試驗時，調(diào)整各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，并檢測左右側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，其中各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度至少兩個不相同，和/或噴嘴上擺角度至少兩個不相同；
[0008]若再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值，將該工況下針對該煤種的各角的分離燃盡風(fēng)的當(dāng)前的擋板開度作為優(yōu)化的擋板開度，和/或?qū)?dāng)前的噴嘴上擺角度作為優(yōu)化的噴嘴上擺角度；
[0009]根據(jù)鍋爐燃燒實際的工況和煤種，選取相應(yīng)的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度對鍋爐燃燒進行控制。
[0010]本發(fā)明四角切圓鍋爐燃燒控制方法，通過調(diào)整各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，將各角上的SOFA擋板開度和/或噴嘴上擺角度進行偏差設(shè)置，使各角同一層的SOFA氣流速度不同，并相互錯開，不能在同一個平面相互撞擊形成一個旋轉(zhuǎn)的切圓，這樣即可減弱或消除強烈旋轉(zhuǎn)的SOFA氣流，通過與旋轉(zhuǎn)上升的主氣流混合，減弱或消除爐膛折焰角處的煙氣殘余旋轉(zhuǎn)，實現(xiàn)降低左右兩側(cè)煙氣溫度和流量偏差，均衡再熱器左右兩側(cè)的吸熱量，從而降低左右兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差。本方法快捷有效，可有效降低再熱器左右兩側(cè)蒸汽溫度偏差，并能提高再熱蒸汽的平均溫度，從而提高機組運行效率和經(jīng)濟性；可以防止再熱器局部金屬超溫，降低鍋爐爆管的發(fā)生的頻率，提高鍋爐運行安全性。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0011]圖1為本發(fā)明方法實施例的流程示意圖；
[0012]圖2為本發(fā)明四角切圓鍋爐具體實施例的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0013]圖3為本發(fā)明方法具體實施例的流程示意圖。

【具體實施方式】
[0014]下面結(jié)合附圖對本發(fā)明四角切圓鍋爐燃燒控制方法的【具體實施方式】做詳細描述。
[0015]如圖1所示，一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法，包括步驟:
[0016]S110、在各工況下針對各煤種進行鍋爐燃燒試驗時，調(diào)整各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，并檢測左右側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，其中各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度至少兩個不相同，和/或噴嘴上擺角度至少兩個不相同；
[0017]工況是設(shè)備在和其動作有直接關(guān)系的條件下的工作狀態(tài)，或是工藝條件等，這里在各工況下指的是鍋爐在不同負荷下的情況等；根據(jù)不同的劃分方法可以將煤種劃分為不同的種類，本發(fā)明可以針對幾種常見煤種進行試驗，燃料不僅僅限制為煤粉，還可以為燃油、燃氣等。
[0018]將各角的SOFA的擋板開度和/或噴嘴上擺角度進行偏差調(diào)整，使各角同一層的SOFA氣流速度不同，并相互錯開，不能在同一個平面相互撞擊形成一個旋轉(zhuǎn)的切圓，這樣即可減弱或消除強烈旋轉(zhuǎn)的SOFA氣流。具體實施時，可以將各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度設(shè)置為均不相同，和/或各角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度設(shè)置為均不相同。也可以將位于同一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度設(shè)置為相同，位于另一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度設(shè)置為相同；和/或，將位于同一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度設(shè)置為相同，位于另一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度設(shè)置為相同。具體調(diào)整措施可以根據(jù)鍋爐實際運行條件等確定。例如，如圖2所示，SOFA噴嘴角21、SOFA噴嘴角22、SOFA噴嘴角23、SOFA噴嘴角24之間的角度可以都不相同，相互之間存在偏差，也可以是SOFA噴嘴角21與SOFA噴嘴角24的角度相同，SOFA噴嘴角22、SOFA噴嘴角23的角度相同，但是SOFA噴嘴角21與SOFA噴嘴角22的角度不同，存在偏差等。
[0019]S120、若再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值，將該工況下針對該煤種的各角的分離燃盡風(fēng)的當(dāng)前的擋板開度作為優(yōu)化的擋板開度，和/或?qū)?dāng)前的噴嘴上擺角度作為優(yōu)化的噴嘴上擺角度；
[0020]當(dāng)再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值時，即再熱蒸汽溫度偏差較小時，例如5度以內(nèi)等，就可以獲得該試驗工況下針對選取的該煤種的優(yōu)化參數(shù)信息(各角的SOFA的擋板開度和/或噴嘴上擺角度)。
[0021]S130、根據(jù)鍋爐燃燒實際的工況和煤種，選取相應(yīng)的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度對鍋爐燃燒進行控制；
[0022]鍋爐運行過程中，運行人員可以根據(jù)鍋爐實際的工況條件和實際的燃用煤種信息，選取相應(yīng)的優(yōu)化參數(shù)信息對各角的SOFA的擋板開度和/或噴嘴上擺角度進行設(shè)置，從而降低兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差。
[0023]為了能根據(jù)優(yōu)化參數(shù)信息對鍋爐燃燒進行更精確的控制，降低人為設(shè)置的誤差，可以將在某種工況條件下針對特定煤種獲得的優(yōu)化擋板開度和/或優(yōu)化噴嘴上擺角度的信息固化到鍋爐機組的分散控制系統(tǒng)(DCS, Distributed Control System)中，形成各煤種下的鍋爐運行優(yōu)化控制模式。在鍋爐運行過程中，根據(jù)實際燃用煤種和工況條件，選擇相對應(yīng)的運行優(yōu)化控制模式，那么DCS將自動控制各角的SOFA的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，以降低兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差。
[0024]根據(jù)試驗獲得優(yōu)化參數(shù)信息測得的再熱蒸汽溫度偏差可能與實際運行過程中產(chǎn)生的再熱蒸汽溫度偏差有差別，為了進一步減少兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，步驟S130之后，還可以包括步驟:
[0025]獲取鍋爐燃燒的實際的再熱蒸汽溫度偏差，根據(jù)實際的再熱蒸汽溫度偏差對選取的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度進行微調(diào)，那么根據(jù)修正后的優(yōu)化參數(shù)信息對鍋爐燃燒進行控制，可以進一步減少兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，保證鍋爐運行的安全性。
[0026]圖3中示出了本發(fā)明方法一個具體應(yīng)用中的流程示意圖。
[0027]如圖3所示，首先進行鍋爐燃燒運行優(yōu)化調(diào)整試驗。改變?nèi)加妹悍N和燃燒工況，調(diào)整各角的SOFA的擋板開度和噴嘴上擺角度，使各角的SOFA的擋板開度之間存在偏差，噴嘴上擺角度存在偏差，檢測再熱蒸汽溫度偏差，當(dāng)再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值時，獲取到該工況下針對該煤種的各角的SOFA優(yōu)化的擋板開度和噴嘴上擺角度；
[0028]將不同煤種不同工況下獲取的各角的SOFA優(yōu)化的擋板開度和噴嘴上擺角度參數(shù)固化到DCS系統(tǒng)，得到不同煤種不同工況的優(yōu)化操作模式；
[0029]根據(jù)鍋爐實際燃燒過程中的燃燒工況和煤種信息，選擇相應(yīng)的優(yōu)化操作模式對各角的SOFA的擋板開度和噴嘴上擺角度進行設(shè)置，以降低再熱蒸汽兩側(cè)溫度偏差；
[0030]根據(jù)實際運行中產(chǎn)生的再熱蒸汽溫度偏差，對各角的SOFA的優(yōu)化的擋板開度和噴嘴上擺角度進行細致調(diào)整，進一步降低再熱蒸汽兩側(cè)溫度偏差。
[0031]結(jié)合上述本發(fā)明實施例的方案，以下以對一臺700MW四角切圓煤粉燃燒鍋爐進行調(diào)整為例，進行詳細舉例說明。該四角切圓鍋爐額定再熱蒸汽溫度為568°C，鍋爐三維結(jié)構(gòu)如圖2所示。
[0032]該鍋爐在使用常用煤種神混煤時，在100%、75%和50%三種負荷下常用SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度及再熱汽溫偏差狀況如下表I所示:
[0033]表I燃燒調(diào)整前各工況常用SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度參數(shù)
[0034]
試驗負荷[mw [Too[525[350
SOFA上擺角度(I號角)^151512
SOFA上擺角度(2號角)151512
SOFA上擺角度(3號角)^151512
SOFA上擺角度(4號角)‘151512
SOFA擋板開度(I號角)&856565
SOFA擋板開度(2號角)&856565
SOFA擋板開度(3號角)&856565
SOFA擋板開度(4號角)力856565
緊湊燃盡風(fēng)C擋板開度&151515
緊湊燃盡風(fēng)B擋板開度&15Τδ15
緊湊燃盡風(fēng)A擋板開度&15Τδ15
一次風(fēng)F擋板開度％454545
油槍風(fēng)EF擋板開度%652020
一次風(fēng)E擋板開度％454545
二次風(fēng)DE擋板開度%652020 一次風(fēng)D擋板開度％454545
油槍風(fēng)CD擋板開度%652020
一次風(fēng)C擋板開度%454545
二次風(fēng)BC擋板開度%652020
一次風(fēng)B擋板開度%451010
油槍風(fēng)AB擋板開度%651010
一次風(fēng)A擋板開度%201010
二次風(fēng)M擋板開度%752020
過熱汽溫平均值V532541541
再熱汽溫平均值V552.5548552
左右側(cè)再熱蒸汽溫度V559/546555/541560/544
再熱蒸汽溫度偏差13TiTe
[0035]如表I所示，燃燒調(diào)整前在700麗(100%負荷)時SOFA四角的上擺角度均為15度，擋板開度均為85%;在525麗(75%負荷)時SOFA四角的上擺角度均為15度，擋板開度均為65% ;在350麗(50%負荷)時SOFA四角的上擺角度均為12度，擋板開度均為65%。100%負荷時左右兩側(cè)再熱蒸汽溫度分別為559°C、546°C，偏差為13°C ;75%負荷時左右兩側(cè)再熱蒸汽溫度分別為555°C、541°C，偏差為14°C;50%負荷時左右兩側(cè)再熱蒸汽溫度分別為560°C、544°C，偏差16°C。100%負荷時再熱汽溫平均值為552.5°C;75%負荷時再熱汽溫平均值為548°C;50%負荷時再熱汽溫平均值為552°C。從上述數(shù)據(jù)可以看出，不同負荷時，左右兩側(cè)再熱蒸汽溫度均存在較大偏差，影響機組運行安全性；同時，再熱蒸汽平均溫度也會由于偏差的存在而降低，影響汽輪機的做功效率。
[0036]針對上述700MW四角切圓燃煤鍋爐存在的問題，現(xiàn)采用本發(fā)明提出的方法來降低再熱蒸汽溫度偏差，具體步驟如下:
[0037]步驟1:在100%負荷、75%負荷、50%負荷條件下針對神混煤，調(diào)整1、4號角和2、3號角SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度，并檢測再熱蒸汽溫度偏差，即是1、4號角的SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度相同，2、3號角的SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度相同，調(diào)整使兩組號角的擋板開度之間存在偏差值，噴嘴上擺角度之間存在偏差值；
[0038]步驟2:若再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值，獲得當(dāng)前負荷下針對神混煤的1、4號角和2、3號角的SOFA優(yōu)化擋板開度和優(yōu)化噴嘴上擺角度；
[0039]例如，如下表2所示，100%負荷時，SOFA的I號角和4號角上擺角度為10度，擋板開度為100% ；2號角和3號角上擺角度是20度，擋板開度為80%，此時兩側(cè)再熱蒸汽分別為566°C、562°C，偏差為4°C，小于燃燒調(diào)整前的13°C，再熱蒸汽溫度平均值為564°C，高于燃燒調(diào)整前的552.5°C。若預(yù)設(shè)閾值設(shè)為5°C，則此時各角的SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度即為優(yōu)化參數(shù)信息。其它負荷下的情況與100%負荷類似，在此不予贅述。
[0040]表2燃燒調(diào)整后各工況SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度參數(shù)
[0041]
試驗負荷Imw[700[525[350
SOFA上擺角度(I號角)‘10512
SOFA上擺角度(2號角)—202518
SOFA上擺角度(3號角)^202518
SOFA上擺角度(4號角)^10512
SOFA擋板開度(I號角)&10010065
SOFA擋板開度(2號角)&807045
SOFA擋板開度(3號角)&807045
SOFA擋板開度(4號角)力10010065
緊湊燃盡風(fēng)C擋板開度&151515
緊湊燃盡風(fēng)B擋板開度&151515
緊湊燃盡風(fēng)A擋板開度&151515
一次風(fēng)F擋板開度％454545
油槍風(fēng)EF擋板開度%652020
一次風(fēng)E擋板開度％454545
二次風(fēng)DE擋板開度%652020
一次風(fēng)D擋板開度％454545
油槍風(fēng)CD擋板開度%652020
一次風(fēng)C擋板開度%454545
二次風(fēng)BC擋板開度%652020
一次風(fēng)B擋板開度%451010
油槍風(fēng)AB擋板開度 [%[65[10[10
一次風(fēng)A擋板開度 % 201010
[0042]
二次風(fēng)AA擋板開度 [%[75[20[20
過熱蒸汽溫度平均值~537541539
再熱蒸汽溫度平均值~V564563.5566
左右側(cè)再熱蒸汽溫度~V566/562~565/562~568/564
再熱蒸汽溫度偏差 V434
[0043]步驟3:將在100%負荷、75%負荷、50%負荷下針對神混煤獲得的各號角的SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度優(yōu)化參數(shù)固化到鍋爐機組DCS，形成燃用神混煤種下的鍋爐運行優(yōu)化控制模式；
[0044]步驟4:當(dāng)鍋爐燃用神混煤運行時，選擇相應(yīng)負荷下的運行優(yōu)化控制模式，DCS將自動設(shè)置1、4號角和2、3號角SOFA擋板開度和噴嘴上擺角度，以降低兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差;
[0045]步驟5:根據(jù)鍋爐運行中實際的再熱蒸汽溫度偏差狀況，對各號角的SODA擋板開度和噴嘴上擺角度進行細致微調(diào)，進一步減小兩側(cè)再熱蒸汽溫度偏差。
[0046]以上所述實施例僅表達了本發(fā)明的幾種實施方式，其描述較為具體和詳細，但并不能因此而理解為對本發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進，這些都屬于本發(fā)明的保護范圍。因此，本發(fā)明專利的保護范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準。
【權(quán)利要求】
1.一種四角切圓鍋爐燃燒控制方法，其特征在于，包括步驟: 在各工況下針對各煤種進行鍋爐燃燒試驗時，調(diào)整各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度和/或噴嘴上擺角度，并檢測左右側(cè)再熱蒸汽溫度偏差，其中各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度至少兩個不相同，和/或噴嘴上擺角度至少兩個不相同； 若再熱蒸汽溫度偏差小于預(yù)設(shè)閾值，將該工況下針對該煤種的各角的分離燃盡風(fēng)的當(dāng)前的擋板開度作為優(yōu)化的擋板開度，和/或?qū)?dāng)前的噴嘴上擺角度作為優(yōu)化的噴嘴上擺角度； 根據(jù)鍋爐燃燒實際的工況和煤種，選取相應(yīng)的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度對鍋爐燃燒進行控制。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的四角切圓鍋爐燃燒控制方法，其特征在于，選取相應(yīng)的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度對鍋爐燃燒進行控制的步驟之后，還包括步驟: 獲取鍋爐燃燒的實際的再熱蒸汽溫度偏差，根據(jù)實際的再熱蒸汽溫度偏差對選取的優(yōu)化的擋板開度和/或優(yōu)化的噴嘴上擺角度進行微調(diào)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的四角切圓鍋爐燃燒控制方法，其特征在于，各角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度均不相同，和/或各角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度均不相同。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的四角切圓鍋爐燃燒控制方法，其特征在于，位于同一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度相同，位于另一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的擋板開度相同；和/或，位于同一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度相同，位于另一側(cè)的兩個角的分離燃盡風(fēng)的噴嘴上擺角度相同。
【文檔編號】F22G5/02GK104197314SQ201410381752
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2014年8月5日 優(yōu)先權(quán)日:2014年8月5日
【發(fā)明者】張殿平, 鐘禮今, 陳偉興, 鄧堅, 葉福南, 傅喻帥, 黃慧, 鄒祥波 申請人:廣東省粵電集團有限公司珠海發(fā)電廠