專利名稱：均衡分流裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種均衡分流裝置。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有通過液體介質(zhì)來實(shí)現(xiàn)對(duì)物質(zhì)進(jìn)行間接加熱或冷卻的裝置一般是通過泵來驅(qū)動(dòng)高溫或低溫液體介質(zhì)在管道中流動(dòng)，通過熱交換來實(shí)現(xiàn)對(duì)所需要加熱或冷卻的物質(zhì)進(jìn)行間接加熱或冷卻。由于泵的出口壓力有限，為了提高加熱或冷卻效率，縮短加熱或冷卻時(shí)間，需要加大加熱或冷卻介質(zhì)管道長度來增大換熱面積，如果采用串聯(lián)管路，隨著管道長度加長，介質(zhì)管道的阻力也跟著增大，這樣就很難滿足泵的出口壓力要求，因此，工程上經(jīng)常采用并聯(lián)管路系統(tǒng)來降低管道阻力，滿足泵出口壓力要求。在實(shí)際制作中，各支管路管道長度比較長，很難制作得完全一致，再加上各支管路 入口很難保證在同一水平面上，各支管路出口也很難保證在同一水平面上。由于主管道的
液體介質(zhì)分流到各支管路，各支管路的液體介質(zhì)流量比較小，流速比較低。由管道沿程阻力
2
公式ΔΡ(ΛΡ斷面I和斷面2之間的壓力差，λ為沿程阻力系數(shù)，L為斷
d 2
面I至斷面2之間的管道長度，d為管道截面直徑，V為管內(nèi)平均流速，P為液體介質(zhì)密度)
和不可壓縮流體在重力作用下伯努利方程Z1+ ^ =Ζ2+^+°^ +\±Ε (Ζ
PS 2gpg 2g
為單位重量流體相對(duì)于水平參考面的位能，I為單位重量流體的壓力勢(shì)能，f 為單
PS
位重量流體的動(dòng)能，α為動(dòng)能修正系數(shù)，V為管內(nèi)平均流速，hv為單位重量流體沿流管的能量損失，E為單位重量流體在所取的流動(dòng)管段內(nèi)與外界交換的機(jī)械能)可以定性得出結(jié)果由于管道沿程阻力與管道內(nèi)液體介質(zhì)流速的平方成正比，所以各支管路的管道阻力很小，各支路管道制作上的微小差別、各支管路入口處液體介質(zhì)位能的微小差別、各支管路出口處液體介質(zhì)位能的微小差別，都會(huì)引起各支管路管道阻力產(chǎn)生比較大的差異。由流量公式
Q = CdA^i (Q為流過支管路液體介質(zhì)流量，Cd為流量系數(shù)，A為管道截面積，Λ P為支
管路入口處和出口處壓力差，P為液體介質(zhì)密度)可知，隨著各支管路入口處和出口處壓力差產(chǎn)生較大差異，就會(huì)導(dǎo)致流過各支管路液體介質(zhì)流量產(chǎn)生較大差異，甚至某一支管路出現(xiàn)斷流情況，從而導(dǎo)致加熱或冷卻不均勻現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)局部不能被加熱或冷卻現(xiàn)象。采用如圖I所示的并聯(lián)管路所形成的加熱或冷卻系統(tǒng)，由以上定性分析可知，流過各支管路的液體流量均不相同，而且可能會(huì)在某一支管路處出現(xiàn)斷流現(xiàn)象，從而導(dǎo)致加熱或冷卻不均勻，甚至?xí)霈F(xiàn)局部不能被加熱或冷卻，從而影響加熱或冷卻效果。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種均衡分流裝置，主要解決了現(xiàn)有分流裝置流過各支管路的液體介質(zhì)流量均不相同，而且會(huì)在某一支管路處出現(xiàn)斷流現(xiàn)象，特別是在浙青行業(yè)中，斷流或分配不均會(huì)導(dǎo)致加熱不均勻，甚至?xí)霈F(xiàn)局部不能被加熱，從而影響加熱效果的問題。本發(fā)明的具體技術(shù)解決方案如下該均衡分流裝置包括主管道，主管道上并聯(lián)有N個(gè)支管路，N ^ 2，所述支管路包括細(xì)管道和支路管道，細(xì)管道一端與主管道連通，另一端與支路管道連通；所述細(xì)管道的橫截面積為，主管道的橫截面積和各支路管道橫截面積相同，且均為S±，應(yīng)滿足O. S支
!+ S^2+-+ S支N彡I. IS主，其中以3支片S^2+-+ S支N=S主為佳；連接主管道和各支路管道的細(xì)管道長度應(yīng)滿足該管路系統(tǒng)總阻力符合伯努利方 程21+^1+5^ =ζ2+Α+^1 +κ±ε,
Pg^ PS在工程設(shè)計(jì)中假定泵入口處壓力P2，P1為泵出口處壓力，由于泵入口處和泵出口處管道截面積相同，所以液體介質(zhì)流速相同，即U1=U2, α為動(dòng)能修正系數(shù)，一般取α ρα 2，Z1為泵出口處位能，22為泵入口處位能，P為液體介質(zhì)密度，在泵入口到泵出口這段管道內(nèi)不對(duì)外做功，所以Ε=0，匕為單位重量流體沿流管的能量損失。依據(jù)上述假設(shè)，伯努利方程簡(jiǎn)化為Z1-Z2+- -1^ = Hv
Pg Pg所以連接主管道和各支路管道的細(xì)管道長度應(yīng)滿足該管路系統(tǒng)總阻力符合經(jīng)簡(jiǎn)化的伯努利方程。上述各支管路的管道阻力之和為f支總，f支總=(O. 1(Γθ· 15) · f總，其中f總
為管道系統(tǒng)總阻力；所述f總=UZ1-Z2+1 -1^ = K，hv為單位重量流體沿流管的能
Pg Pg
量損失，設(shè)主管道連接有泵，其中Pl為泵出口處壓力，其中P2為泵入口處壓力，Zl為泵出口處位能，Z2為泵入口處位能。上述各細(xì)管道的管道阻力之和為f細(xì)總，f細(xì)總=(O. 75、· 80) · f總，其中f總為管道系統(tǒng)總阻力；上述f 總=hv，Z1 — Z2 ^——--— = hy，
pg PKhv為單位重量流體沿流管的能量損失，設(shè)主管道連接有泵，其中Pl為泵出口處壓力，其中P2為泵入口處壓力，Zl為泵出口處位能，Z2為泵入口處位能。上述各細(xì)管道橫截面積、各細(xì)管道長度、各細(xì)管道之間的距離均相同。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于應(yīng)用本發(fā)明提供的均衡分流裝置，各支路的導(dǎo)熱油分配基本均勻，不會(huì)出現(xiàn)斷流的狀況；特別是應(yīng)用在浙青行業(yè)中，能夠滿足浙青快速升溫罐設(shè)計(jì)要求，使得浙青被快速加熱，并且加熱比較均勻，不會(huì)出現(xiàn)局部不能被加熱現(xiàn)象。
圖I為現(xiàn)有技術(shù)結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為本發(fā)明提供的均衡分流裝置結(jié)構(gòu)示意圖；圖3為浙青升溫罐中主管道和之管路管道截面積一致的換熱管路系統(tǒng)；圖4為浙青升溫罐中改進(jìn)后的導(dǎo)熱油并聯(lián)管路系統(tǒng)。
具體實(shí)施方式
如圖I所示,通過泵來驅(qū)動(dòng)液體介質(zhì)在管道中流動(dòng),來實(shí)現(xiàn)對(duì)所需要加熱或冷卻的物質(zhì)進(jìn)行加熱或冷卻。由于泵的出口壓力有限，為了提高加熱或冷卻效率，縮短加熱或冷卻時(shí)間，需要加大加熱或冷卻介質(zhì)管道的管道長度來增大換熱面積，如果采用串聯(lián)管路，隨著管道長度加長，介質(zhì)管道的管道阻力也跟著增大，這樣就很難滿足泵的出口壓力要求，因 此，工程上經(jīng)常采用并聯(lián)管路系統(tǒng)來降低管道阻力，滿足泵出口壓力要求。如圖I所示，采用并聯(lián)管路的各支管路流量計(jì)算如下(工程計(jì)算中假定各支管路的管道截面積與主管道相同，均為A，各支管路管道和主管道內(nèi)徑為d，主管道中各支管路之間的主管道長度相等，且均為L，各支管路的管道長度為L1，各支管路的管道阻力近似相等，各支管路的入口和出口處分別在各自的水平面上(即保證各支管路入口處的液體介質(zhì)位能相同，各支管路出口處的液體介質(zhì)位能相同)Ql=CdXAX= CdxAx(I)Q2 =Cdx Ax ^2χ—~— =Cd X Ax ^2χ —(2)Q3 =C1 X Ax \2 x=CdX Ax |2χ5(3)
" ] PV PQm^=CdXjX 2χ(Ρ-^0) =CdxAx(5)
M P] PQm =Cdx Ax 2 X ~ °^ = Cd χ Ax 2χ&(6)
V PV P......Qn=CdxAx=CdxAx(7)式(I) (7)中，Cd為流量系數(shù)，Cd=Cc X Cv它是實(shí)際流量q與理論流量qT之比，即Cd=q/qT (工程計(jì)算中假定各支路的流量系數(shù)相等，且均為Cd)；Λ P1S主管道中支路一至支路二之間的壓力損失，等于主管道中支路一至支路二間的管道阻力；Λ P1=P1-P2=A X (L/d)X[pXVl2/2]，λ為主管道沿程阻力系數(shù)(假定各支管路之間主管道沿程阻力系數(shù)相同，且均為λ，νι，V27V3…………Vlri分別為各支路之間主管道中的液體介質(zhì)流速);Δ P2為主管道中支路二至支路三之間的壓力損失，等于主管道中支路二至支路三間的管道阻力；Λ P2=P2-P3= λ X (L/d) X [ P xv22/2]；Λ P3為主管道中支路三至支路四之間的壓力損失，等于主管道中支路三至支路四間的管道阻力；Λ P3=P3-P4= λ X (L/d) X [ P xv32/2]；......Δ Pffl^1為主管道中支路m-1至支路m之間的壓力損失，等于主管道中支路m-1至支路 m 間的管道阻力；Λ P^^P^rP.= λ X (L/d) X [ P xvj/2]；Δ Pffl為主管道中支路m至支路m+1之間的壓力損失，等于主管道中支路m至支路m+1 間的管道阻力；Λ Pm=Pm-Pm+1= λ X (L/d) X [ P xvm2/2]；......APn^1為主管道中支路n-1至支路η之間的壓力損失，等于主管道中支路η-l至支路 η 間的管道阻力；Λ Pn-^Pn-rPn= λ X (L/d) X [ P xnJ/2]；......P1, P2, P3……Pm-^Pm……Pn分別為各支管路入口的壓力；如圖I所示，假設(shè)支管路二中有液體流過，支管路一中沒有液體流過，即Q1=O,Q2>0。由公式I和公式2可以得出，P1=Oj2XL支管路二中有液體流過，支管路二和支管路一之間的主管道中也會(huì)有液體通過，即
2AP =P -P = lx —X )0，即 Pi〉 2，與 Pi=0，P2〉0 相矛盾，所以上述假設(shè)
112 d 2不成立，支管路二中有液體流過，支管路一中肯定也有液體流過，而且，由公式I和公式2可以得出，支管路一中的液體流量大于支管路二中的液體流量，即Q1X^同樣的道理，如果支管路三中有液體流過，支管路二中肯定也會(huì)有液體流過，而且支管路二中的液體流量大于支管路三中的液體流量，即Q2>Q3。由以上定性分析可以知道，沿著主管道入口處到主管道末端方向，流過各支管路的液體流量逐漸減少，最后可能在某一支管路處出現(xiàn)斷流情況。假定支管路m出現(xiàn)斷流，此時(shí)Qi+Q2+Q 3+……+Qlrt=Qo而且在實(shí)際制作中，各支管路管道長度比較長，很難制作得完全一致，再加上各支管路入口很難保證在同一水平面上，各支管路出口也很難保證在同一水平面上。由管道沿
2 2程阻力公式局部阻力公式^和流量公式
d 2 2
Q =CdxAx^2J^-^-=CdxAx^2xj可以定性得出結(jié)果管道沿程阻力和局部阻
力均與管道內(nèi)液體介質(zhì)流速的平方成正比，由于主管道的液體介質(zhì)分流到各支管路，各支管路的液體介質(zhì)流量比較小，流速比較低，所以各支管路的管道阻力比較小，各支路管道制作上的微小差別、各支管路入口處液體介質(zhì)位能的微小差別、各支管路出口處液體介質(zhì)位能的微小差別，都會(huì)引起各支管路入口處液體介質(zhì)壓力產(chǎn)生比較大的差異。根據(jù)流量公式可知流經(jīng)各支管路液體介質(zhì)流量就會(huì)產(chǎn)生較大差異，甚至某一支管路出現(xiàn)斷流情況，從而導(dǎo)致加熱或冷卻不均勻現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)局部不能被加熱或冷卻現(xiàn)象。采用如圖I所示的并聯(lián)管路所形成的加熱或冷卻系統(tǒng)，由以上定性分析可知，流過各支管路的液體流量均不相同，而且可能會(huì)在某一支管路處出現(xiàn)斷流現(xiàn)象，從而導(dǎo)致加熱或冷卻不均勻，甚至可能會(huì)出現(xiàn)局部不能被加熱或冷卻，從而影響加熱或冷卻效果。本發(fā)明采用如圖2所示的并聯(lián)管路(在主管道和各支管路之間增加一段截面積比較小的細(xì)管道)所形成的加熱或冷卻系統(tǒng)，通過縮小主管道與各支管路之間連接的細(xì)管道的管道截面積來提高此處管道阻力，相對(duì)降低各支管路管道阻力和各支管路之間的主管道的管道阻力對(duì)流經(jīng)各支管路液體介質(zhì)流量的影響，達(dá)到流經(jīng)各支管路的液體介質(zhì)流量基本相同，這樣就可以解決加熱或冷卻不均勻現(xiàn)象，以及局部不能被加熱或冷卻現(xiàn)象。在實(shí)際設(shè)計(jì)中為了簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)和加工，將連接各支管路和主管道之間的細(xì)管道設(shè)計(jì)成截面積和長度均相等，所有連接各支管路和主管道之間的細(xì)管道截面積之和近似等于主 管道截面積，連接各支管路和主管道之間的細(xì)管道長度要滿足管路系統(tǒng)總的阻力要小于泵的出口壓力，連接各支管路和主管路的細(xì)管道的管道阻力之和達(dá)到(O. 75、. 8) hv ;各支管路管道截面積與主管道截面積相等，各支管路管道長度盡可能相等，各支管路彎頭數(shù)相同，使得各支管路的管道阻力之和達(dá)到(O. Γ0. 15) hv;各支管路入口盡可能處于同一水平面上，各支管路出口盡可能處在同一水平面上，使得各支管路入口處的位能差異小于O. 05hv,各支路出口處的位能差異小于O. 05hv。由于連接主管道和各支管路的細(xì)管道管道長度短，所以很容易制作的比較一致，其管道阻力也基本上相等，且均為APffl。各支管路管道長度比較長，很難制作得完全一致，其管道阻力分別為▽ Pl'V p2'V P3*……▽ Pm-^V PnT……▽ Pn* (由于各支管路中液體介質(zhì)流速很低，而管道阻力(包括沿程阻力和局部阻力)均與液體介質(zhì)流速的平方成正比，所
以可以認(rèn)為▽ P廣 Vp/ Vp/...... Pffl^1* p；...... Vpn*),由于各支管路
管道截面積比較大，管道中液體介質(zhì)流速小，連接主管道和各支管路的細(xì)管道管道截面積比較小，管道中液體介質(zhì)流速大，而管道阻力和液體介質(zhì)流速的平方成正比，在工程設(shè)計(jì)中通過調(diào)整連接主管道和各支管路的細(xì)管道的長度和系統(tǒng)中并聯(lián)支管路的數(shù)量使得管路系統(tǒng)總的管道阻力達(dá)到(O. 85^0. 95) hv。各支管路入口處壓力分別為ρΛ P2*> P3*……Pm-A P；……Ρη%各支管路的液體介質(zhì)流量分別為 Q1' Q2、Q3......Qm、Qni......Qn。P^=Apffl+ V P1*(8)p2*= Δ P + V p2*(9)P3*= Δ p + V p3*(10)......Pm-!*= Δ p + V pm_1<N(11)p；=Apffl+Vp；(12)......pn*= Δ p + V pn*(13)由公式(8Γ(13)可知，而且^ 1*、^ 2*、^ 3*……Vpm-AVpi;……▽ P:遠(yuǎn)小于Apffl，所以可以近似認(rèn)為各支管路入口處的壓力近似相等，即……* *m-1 ^ Pm ^...... Pn。Q1 == Cd X Ax X=Cd X Ax X(14)Q2 = Cd xAx J2X (尸2 O) = Cd xAx llx—( 15 )
V P\ PQ3 = 二 CdxAx 2x—-— = Cd X Ax j2x —(16)
VPV P...... I ' ψIQm—1 = Cci X A X J 2 X ———=Cd X Ax.'12 X 1(17)
VPV PQm = C, xAx 2x ————=CdxAx 2x^l-(18)
VPV P......Qn= CdxAxAlx^n _0) =CdxAxj2x^-(19)
1 V P\ P式(14) (19)中A為各支管路和連接主管道與各支管路的細(xì)管道組成各并聯(lián)支路的管道當(dāng)量截面積，由于各并聯(lián)支路的管道組成情況基本相同，所以各并聯(lián)支路的當(dāng)量截面積相等，且均為A(所謂當(dāng)量截面積，指的是制作單一直徑大小的管道，使其管道阻力與并聯(lián)支路的管道阻力大小相等，則該單一直徑大小的管道截面積就是該并聯(lián)支路的當(dāng)量截面積)；各并聯(lián)支路的流量系數(shù)Cd也相等，P為并聯(lián)管路系統(tǒng)中流動(dòng)的液體介質(zhì)密度。由公式(14) (19)可知，由于P1* p2* p3* ......^ Pm-i* ^ Pm* ^......
二所以Q1 ^ Q2 ^ Q3 ^...... ^ Qm-! ^ Qm ^...... ^ Qn，即流經(jīng)各支管路液體介質(zhì)流
量近似相等。該發(fā)明解決了采用并聯(lián)管路組成的加熱或冷卻系統(tǒng)加熱或冷卻不均勻現(xiàn)象、甚至局部不能被加熱或冷卻現(xiàn)象。以下為上述理論的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果在浙青快速升溫罐設(shè)計(jì)中，為了使浙青快速升溫，而且不能將浙青加熱老化，所以采用導(dǎo)熱油作為加熱介質(zhì)來加熱浙青。首先用柴油燃燒器加熱導(dǎo)熱油，被加熱的導(dǎo)熱油通過導(dǎo)熱油泵被泵入到浙青快速升溫罐中的導(dǎo)熱油換熱管道，而一般的導(dǎo)熱油泵均為離心泵，泵出口壓力有限。為了使浙青快速升溫罐中的浙青被快速加熱，只能加大浙青快速升溫罐中的導(dǎo)熱油換熱管道的換熱面積，即通過加長導(dǎo)熱油管道的長度來增大換熱面積。由于罐體結(jié)構(gòu)所限，導(dǎo)熱油管道中的彎頭數(shù)量比較多，如果采用串聯(lián)結(jié)構(gòu)，該導(dǎo)熱油系統(tǒng)的管道阻力將超過導(dǎo)熱油泵的出口壓力，導(dǎo)致該系統(tǒng)不能正常工作。所以只有采用并聯(lián)管道系統(tǒng)，通過降低各并聯(lián)管道中的導(dǎo)熱油流速來降低整個(gè)導(dǎo)熱油系統(tǒng)的管道阻力，在加大導(dǎo)熱油管道換熱面積的同時(shí)降低了該系統(tǒng)管道阻力，滿足導(dǎo)熱油泵出口壓力要求，使整個(gè)系統(tǒng)能夠正常工作。為了驗(yàn)證上述理論的正確性，在浙青快速升溫罐設(shè)計(jì)過程中完成了以下實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)?zāi)康臑榱思哟髮?dǎo)熱油管道換熱面積和滿足導(dǎo)熱油泵出口壓力要求，浙青快速升溫罐中導(dǎo)熱油換熱管路采用八個(gè)支路的并聯(lián)回路，為了保證浙青快速升溫罐中的浙青被均勻加熱，需要通過實(shí)驗(yàn)來檢驗(yàn)八個(gè)支路中流過的導(dǎo)熱油流量是否基本相等。實(shí)驗(yàn)所需設(shè)備和儀器導(dǎo)熱油泵(帶電機(jī))流量18立方米/小時(shí)，揚(yáng)程40米、導(dǎo)熱油過濾器、導(dǎo)熱油金屬軟管、導(dǎo)熱油、導(dǎo)熱油油槽、磅秤、秒表、油桶、380伏電源和八支路導(dǎo)熱油并聯(lián)管道系統(tǒng)。實(shí)驗(yàn)要測(cè)量的數(shù)據(jù)導(dǎo)熱油泵在正常工作狀態(tài)下，在30秒時(shí)間間隔內(nèi)分配到八個(gè)支路的導(dǎo)熱油流量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果記錄如圖3所示，各支路的流量記錄如下支路I 0Kg ;支路 2 0 Kg ;支路 3 =OKg ;支路 4 :3. 5Kg ;支路 5 :8. 6 Kg ;支路 6 15. 6Kg ;支路 7 17. 9Kg ;支路 8 22. IKg。實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析該并聯(lián)管路系統(tǒng)在設(shè)計(jì)中將主管道截面積和支管路管道截面積設(shè)計(jì)成大小相等，而支管路管道長度比較長，彎頭數(shù)量比較多，各支管道制作差異大，通過并聯(lián)分流后各支路中導(dǎo)熱油流量比較少，流速低，各支路的管道阻力就很小，各支管道制作中的微小差異、各支路入口處相對(duì)于水平參考面位置差異、各支路出口處相對(duì)于水平參考面位置差異，都會(huì)引起管道阻力比較大的變化，所以就會(huì)出現(xiàn)各支路中導(dǎo)熱油流量不均勻現(xiàn)象，而且在支路I、支路2、支路3中出現(xiàn)斷流現(xiàn)象。依據(jù)本發(fā)明提供的方案所作出的改進(jìn)措施如圖4所示在各支管路和主管道之間增加一段截面積比較小的細(xì)管道，各支路細(xì)管道的截面積之和近似等于主管道的截面積，提高局部管道阻力，降低各并聯(lián)支路中粗管道制作差異對(duì)各支管路總體管道阻力的影響，并且通過管路系統(tǒng)總管道阻力的計(jì)算來調(diào)整細(xì)管道長度，使得管路系統(tǒng)總管道阻力達(dá)到(O. 85、. 95) hv。最后再完成各支路導(dǎo)熱油流量實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證該改進(jìn)措施是否有效。實(shí)驗(yàn)結(jié)果記錄各支路的流量記錄如下支路I 8. IKg ;支路 2 8. 3 Kg ;支路 3 8. 2Kg ;支路 4 8. OKg ;支路 5 8. O Kg ’支路 6 8. 5Kg ;支路 7 9. OKg ;支路 8 8. 6Kg。實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析根據(jù)以上實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，各支路的導(dǎo)熱油分配基本均勻，能夠滿足浙青快速升溫罐設(shè)計(jì)要求，即使得浙青被快速加熱，并且加熱比較均勻，不會(huì)出現(xiàn)局部不能被加熱現(xiàn)象。
權(quán)利要求1.一種均衡分流裝置，包括主管道，主管道上并聯(lián)有N個(gè)支管路，N >2，其特征在于所述支管路包括細(xì)管道和支路管道，細(xì)管道一端與主管道連通，另一端與支路管道連通；所述細(xì)管道的橫截面積為，主管道的橫截面積和各支路管道橫截面積相同，且均為S±，應(yīng)滿足 O. 9S主彡 Sh+Sh+· · · +S支N ( I. IS主。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的均衡分流裝置，其特征在于所述各支管路的管道阻力之和為f支總，f支總=(O- 10 O. 15) · f總，其中f總為管道系統(tǒng)總阻力;所述f總=hv， -I = \，hv為單位重量流體沿流管的能量損失，設(shè)主管道連接有泵，其中P1Pg Pg為泵出口處壓力，其中P2為泵入口處壓力，Z1為泵出口處位能，Z2為泵入口處位能。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的均衡分流裝置，其特征在于所述各細(xì)管道的管道阻力之和為f細(xì)總，f細(xì)總=(O. 75 O. 80) · f總，其中f總為管道系統(tǒng)總阻力；所述f總=hv， -I = \，hv為單位重量流體沿流管的能量損失，設(shè)主管道連接有泵，其中P1Pg Pg為泵出口處壓力，其中P2為泵入口處壓力，Z1為泵出口處位能，Z2為泵入口處位能。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所示的均衡分流裝置，其特征在于所述S^+S^+.. . +S^n =S±。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的均衡分流裝置，其特征在于所述各細(xì)管道橫截面積、各細(xì)管道長度、各細(xì)管道之間的距離均相同。
專利摘要本實(shí)用新型提供一種均衡分流裝置，主要解決了現(xiàn)有分流裝置流過各支管路的液體介質(zhì)流量均不相同，而且會(huì)在某一支管路處出現(xiàn)斷流現(xiàn)象，特別是在瀝青行業(yè)中，斷流或分配不均會(huì)導(dǎo)致加熱不均勻，甚至?xí)霈F(xiàn)局部不能被加熱，從而影響加熱效果的問題。該均衡分流裝置包括主管道，主管道上并聯(lián)有N個(gè)支管路，N≥2，支管路包括細(xì)管道和支路管道，細(xì)管道一端與主管道連通，另一端與支路管道連通；細(xì)管道的橫截面積為S支，主管道的橫截面積和各支路管道橫截面積相同，且均為S主，應(yīng)滿足0.9S主≤S支1+S支2+...+S支N≤1.1S主。
文檔編號(hào)B65D88/74GK202609387SQ20112056625
公開日2012年12月19日 申請(qǐng)日期2011年12月20日 優(yōu)先權(quán)日2011年12月20日
發(fā)明者薛向宇, 孫建西, 皇甫建紅 申請(qǐng)人:西安達(dá)剛路面機(jī)械股份有限公司