充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】提供一種充氣輪胎，其設置有以下部分：胎體，其具有至少一個簾布層，簾布層包括簾布層主體部(6a)和折返部(6b)；以及在輪胎的外表面的凹部(7)。該充氣輪胎構造如下：當與輪輞組裝時，胎體的輪胎寬度方向最大寬度(W6)是胎踵之間的距離(W8)的120％-135％；胎體的輪胎寬度方向最外側端(P2)在從胎體的輪胎徑向最內側端(P3)起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度(H)的45％的輪胎徑向位置和從胎體的輪胎徑向最內側端(P3)起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度(H)的60％的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內；在輪胎與輪輞組裝使用、輪胎已經填充到標準最大內壓且輪胎無負荷的輪輞組裝狀態(tài)下，通過將在胎體的輪胎寬度方向最外側端處的胎體的曲率半徑(R)除以胎體的高度(H)而得到的值為0.45或更大。
【專利說明】充氣輪胎

【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，通過形成如下凹部降低該充氣輪胎的重量:該凹部作為輪胎的胎圈部附近的胎側橡膠的薄壁部。

【背景技術】
[0002]近年來，為了實現更好的環(huán)境友好化和經濟性，改善機動車的燃料消耗率已成為目標。在這種背景下，追求輪胎的滾動阻力的降低。具體地，已經嘗試減少輪胎的組成構件的數量和/或降低這些組成構件的重量。
[0003]減少用于輪胎的橡膠的量對于降低輪胎的重量是特別有效的，例如已經提出使胎圈填膠更短和/或更薄。然而，在已經使胎圈填膠更短和/或更薄以降低輪胎的胎圈部使用的橡膠的量的情況下，胎圈部的剛性顯著地下降，使得難以確保輪胎行駛時的良好的操縱穩(wěn)定性。
[0004]在這點上，專利文獻I提出了:通過使輪胎的胎圈部(胎圈部需要相對大量的橡膠)附近的胎側橡膠的外側面變薄而形成凹部，以通過凹部的體積降低使用的橡膠量，因此降低輪胎的整體重量。
[0005]現有技術文獻
[0006]專利文獻
[0007]專利文獻1:國際公開2009/051260號


【發(fā)明內容】

[0008]發(fā)明要解決的問題
[0009]然而，在專利文獻I的結構中，因為輪胎的剛性在凹部附近降低，所以仍然需要改善輪胎的操縱穩(wěn)定性。專利文獻I在這點上采用以下技術:在胎體的徑向外側還設置一層或多層簾線增強層，以確保胎側部的良好的剛性并且因而確保輪胎的良好的操縱穩(wěn)定性。但是該措施具有如下問題:這可能與專利文獻I的降低輪胎重量的最初期望效果背道而馳。
[0010]因此，在同時實現享有通過在胎圈部附近的胎側橡膠中形成凹部來使輪胎重量降低的益處并且保持輪胎高度令人滿意的操縱穩(wěn)定性兩方面仍具有提升空間。
[0011]鑒于此，本發(fā)明的目的在于提供一種充氣輪胎，該充氣輪胎令人滿意地降低重量同時確保了良好的操縱穩(wěn)定性。
[0012]用于解決問題的方案
[0013]本發(fā)明的發(fā)明人研究了在輪胎的胎圈部附近的胎側橡膠中具有凹部的充氣輪胎中會產生操縱穩(wěn)定性劣化的原因，發(fā)明人揭示出這種劣化是因為在輪胎的凹部中輪胎的橫向剛性降低使得在輪胎施加橫向力時從胎側部的凹部開始易于塌陷變形。
[0014]在抑制胎側部的上述塌陷變形方面，本發(fā)明的發(fā)明人為了確保在輪胎的胎圈部附近的胎側橡膠中形成有凹部的充氣輪胎具有令人滿意的操縱穩(wěn)定性而采用的措施做出了深入研究，由此完成本發(fā)明。
[0015]具體地，本發(fā)明的主要特征如下。
[0016]一種充氣輪胎，該充氣輪胎包括:彼此連續(xù)形成的胎面部、一對胎側部和一對胎圈部；胎體，所述胎體是由至少一個簾布層構成的，所述簾布層包括在埋設于所述胎圈部的一對胎圈芯之間環(huán)狀地延伸的簾布層主體部和從該簾布層主體部起延伸且繞著各胎圈芯從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側折返的折返部；以及凹部，所述凹部在從輪輞分離點到所述胎側部的輪胎最大寬度位置的輪胎外表面處向輪胎寬度方向內側凹陷，其中，在所述充氣輪胎處于與適用輪輞進行輪輞組裝且填充標準最大內壓、無負荷的輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最大寬度是一對胎踵之間的距離的120%至135%，且在所述輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最外側端位于在從所述胎體的輪胎徑向最內偵U端起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度的45%的輪胎徑向位置和從所述胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度60 %的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內，并且所述胎側部在該區(qū)域內的厚度是恒定的，且在該區(qū)域內，所述胎側部的厚度為
3.0mm至5.0mm，在所述輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最外側端處的所述胎體的曲率半徑R與胎體的高度H的比值R/H為0.45或更大。
[0017]發(fā)明的效果
[0018]根據本發(fā)明，能夠提供一種充氣輪胎，該充氣輪胎通過在輪胎的胎圈部附近的胎側橡膠中形成凹部而令人滿意地降低重量并且可靠地呈現了良好的操縱穩(wěn)定性。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0019]圖1是根據本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。
[0020]圖2是示出了當充氣輪胎填充內壓時空氣如何從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側對輪胎內表面施加力的圖，(a)示出了本發(fā)明的充氣輪胎的情況，(b)示出了傳統(tǒng)的充氣輪胎的情況。

【具體實施方式】
[0021]以下將參照附圖詳細說明根據本發(fā)明的充氣輪胎。
[0022]圖1是本發(fā)明的充氣輪胎1(以下將被稱為“輪胎”)在輪胎已經組裝在適用輪輞上并且填充標準最大內壓、處于無負荷的狀態(tài)下的輪胎寬度方向截面圖。然而，需要注意的是，為了便于說明，圖1還示出了輪胎未組裝輪輞的狀態(tài)(以下將該狀態(tài)稱為“非輪輞組裝狀態(tài)”)下測量的一些尺寸。
[0023]輪胎I具有胎面部2、一對胎側部3以及一對胎圈部4。輪胎I還具有胎體6，胎體6是由包括簾布層主體部6a和相應的折返部6b、6b構成的，簾布層主體部6a被設置成跨過分別埋設在胎圈部4、4中的一對胎圈芯5、5環(huán)狀地延伸，折返部6b、6b分別從簾布層主體部6a起延伸，以繞著相應的胎圈芯5從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側折返。
[0024]此外，輪胎I在輪輞分離點F和胎側部3的輪胎最大寬度位置P1之間的輪胎徑向區(qū)域內的輪胎外表面處具有凹部7。在本發(fā)明中，“輪輞分離點F”表示在輪胎I已經組裝適用輪輞并且填充輪胎尺寸所規(guī)定的標準最大內壓、處于無負荷的狀態(tài)(以下將稱為“輪胎輪輞組裝狀態(tài)”)下輪胎的外側面與輪輞凸緣脫離接觸的點?！斑m用輪輞”表示由輪胎制造和使用的地區(qū)中有效的工業(yè)標準規(guī)定的各輪胎尺寸的標準輪輞。工業(yè)標準的示例包括:日本的JATMA (日本機動車輪胎制造者協(xié)會)年鑒；歐洲的ETRTO (歐洲輪胎和輪輞技術組織)標準手冊；美國的TRA(輪胎和輪輞協(xié)會)年鑒等。胎側部3的“輪胎最大寬度位置P/’表示各胎側部3的輪胎寬度方向最外側端。凹部7設置在輪胎(各胎側部3)的輪輞分離點F和輪胎最大寬度位置P1之間的輪胎徑向區(qū)域內的外表面處，使得凹部整體包括在該區(qū)域內。通過使胎側部3的相應部分變薄而使凹部7形成為向輪胎寬度方向內側凹陷。
[0025]在本發(fā)明中，通過使凹部7形成在從輪輞分離點F到輪胎最大寬度位置Pl范圍的胎側橡膠區(qū)域內，通過凹部7的體積能夠減小使用的橡膠材料的量，由此成功地降低輪胎的重量以及由此產生的輪胎的滾動阻力。
[0026]除了上述結構以外，本發(fā)明實質上包括以下結構特征I)和結構特征2):
[0027]I)在輪胎已經組裝適用輪輞并且填充標準最大內壓、處于無負荷的狀態(tài)下，胎體的輪胎寬度方向最大寬度是一對胎踵之間的距離的120%至135%，以及
[0028]在輪胎輪輞組裝狀態(tài)下，胎體的輪胎寬度方向最外側端布置在從胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度的45%的位置和從胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度60 %的位置之間的輪胎徑向區(qū)域內，各胎側部在該區(qū)域內的厚度是恒定的并且在3.0mm至5.0mm的范圍內；以及
[0029]2)假設在前述輪胎輪輞組裝狀態(tài)下胎體的輪胎寬度方向最外側端處的胎體的曲率半徑是R且胎體高度是H，則R/H >0.45。
[0030]在本發(fā)明中，“胎體的輪胎寬度方向最大寬度W6”表示如圖1所示的簾布層主體部6a的輪胎寬度方向最外側端P2、P2之間的輪胎寬度方向距離?！疤ヵ嘀g的距離W8”表示一對胎圈部4、4的胎踵8、8之間的輪胎寬度方向距離，并且與前述諸如JATMA等的工業(yè)標準中說明的適用輪輞的寬度相當?！疤ンw高度H”表示繪制為與輪胎轉動軸線平行且經過胎體的輪胎徑向最內側端P3的線和繪制為與輪胎轉動軸線平行且經過胎體的輪胎徑向最外側端P4的線之間的輪胎徑向距離。
[0031]圖1示出了胎體6由單個簾布層組成的示例，除了特別指出的以外，圖1所示的由胎體確定的尺寸是從胎體的簾布層主體部的截面簾線中心起測量的。
[0032]在這點上，在胎體6是由多個簾布層(未示出)組成的情況下，由胎體確定的尺寸是從經過輪胎寬度方向最內側胎體簾布層的簾布層主體部的截面簾線中心線和輪胎寬度方向最外側胎體簾布層的簾布層主體部的截面簾線中心線之間的寬度方向中央的假想胎體截面中心線起測量的。
[0033]在圖1中示出的示例中，胎體的輪胎寬度方向最大寬度W6是一對胎踵之間的距離W8的125%;胎體的輪胎寬度方向最外側端P2布置在從胎體的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度H的54%的位置處；包括胎體的輪胎寬度方向最外側端P2的胎體構造由作為如下圓的一部分的圓弧限定:該圓具有在胎體的輪胎內側的中心C并且假設R表示圓的曲率半徑以及H表示胎體高度時R/H = 0.45。
[0034]在凹部7形成于輪輞分離點F和輪胎最大寬度位置Pl之間的區(qū)域內的胎側橡膠的情況下，能夠使輪胎的重量減少，但是輪胎的橫向剛性降低，這引起輪胎的操縱穩(wěn)定性劣化。具體地，凹部7的變形降低從各胎圈部4到相應胎側部3范圍的區(qū)域的剛性，由此導致施加橫向力時該區(qū)域內的輪胎構造相對易于變形。結果，干擾了輪胎的輪胎寬度方向的平衡，這降低輪胎的操縱穩(wěn)定性。
[0035]鑒于此，本發(fā)明實現了在胎圈部附近的胎側橡膠具有凹部的充氣輪胎，其具有以下結構特征I)和結構特征2):
[0036]I)在輪胎已組裝適用輪輞并且填充標準最大內壓、處于無負荷的狀態(tài)下，胎體的輪胎寬度方向最大寬度是一對胎踵之間的距離的120%至135%，以及
[0037]在輪胎輪輞組裝狀態(tài)下，胎體的輪胎寬度方向最外側端布置在從胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度的45%的位置和從胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度60 %的位置之間的輪胎徑向區(qū)域內，各胎側部在該區(qū)域內的厚度是恒定的并且在3.0mm至5.0mm的范圍內；以及
[0038]2)假設在前述輪胎輪輞組裝狀態(tài)下胎體的輪胎寬度方向最外側端處的胎體的曲率半徑是R且胎體高度是H，則R/H ^ 0.45,
[0039]使得輪胎的橫向剛性提高，得到良好的輪胎的操縱穩(wěn)定性。
[0040]如圖2的(a)所示的從各胎圈部4延伸到相應胎側部3的胎體簾布層主體部6a與輪胎轉動軸線所成的上升角度比圖2的(b)所示的傳統(tǒng)充氣輪胎11的胎體簾布層主體部16a與輪胎轉動軸線所成的上升角度大，由此呈現出胎體的輪胎寬度方向最外側端P2附近的各區(qū)域的曲率半徑較大。因此，在本發(fā)明的輪胎I中當輪胎填充空氣時，在胎側部處由內壓朝向輪胎寬度方向外側施加的力的分量的比例增加，即，由空氣施加的將輪胎的內表面朝向輪胎寬度方向外側推的力的合力與傳統(tǒng)充氣輪胎相比相對地大，由此成功地提高了輪胎I的胎側剛性。結果，雖然胎側橡膠的凹部7產生變形，但是能夠抑制輪胎I的胎側部3的塌陷變形并且通常確保良好的操縱穩(wěn)定性。
[0041]如上所述，通過以下方式能夠提高輪胎的橫向剛性并且確保輪胎的良好的操縱穩(wěn)定性:分別設定胎體的輪胎寬度方向最大寬度W6且將胎體的輪胎寬度方向最外側端P2布置成滿足上述特征I)的要求；以及調整包括最外端位置P2的區(qū)域的胎體構造，使得假設在輪胎輪輞組裝狀態(tài)下R表示胎體的輪胎寬度方向最外側端處的胎體的曲率半徑并且H表示胎體高度時，R/H彡0.45。
[0042]胎體的輪胎寬度方向最大寬度W6為一對胎踵之間的距離W8的120%至135%，這是因為胎體的輪胎寬度方向最大寬度W6需要具有這種尺寸，以確保胎體構造能夠支撐輪胎上施加的負載并且確保輪胎具有令人滿意的大的橫向剛性。
[0043]具體地，當W6超過W8的135%時，胎圈部超出輪輞凸緣上方過多并且胎圈部的耐久性可能劣化。W6小于W8的120%可能降低輪胎的空氣容積，因而降低輪胎的負載能力，可能導致輪胎整體的耐久性方面的問題。
[0044]出于對由內壓施加的力的穩(wěn)定接收以及可靠地防止外部引起的損傷的方面考慮，圖1中示出的區(qū)域S的各胎側部3的厚度X實質上在3.0mm至5.0mm范圍。
[0045]此外，在本發(fā)明中重要的是，胎體6具有從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側分別繞著胎圈芯5、5折返的折返部6b、6b。
[0046]如上所述地繞著胎圈芯5卷繞胎體6不僅允許凹部7的輪胎徑向內側端靠近輪輞分離點F并且由此令人滿意地減少了橡膠的使用量，而且還防止胎體6被從胎圈部4拉出。
[0047]此外，在本發(fā)明中優(yōu)選地，在輪胎輪輞組裝狀態(tài)下，假設R表示胎體的曲率半徑，H表示胎體高度，在從胎體6的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度H的40 %的輪胎徑向位置和從胎體6的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度70%的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域S中的任意位置處R/H ^ 0.45。
[0048]簡而言之，對于前述區(qū)域S中的胎體6的曲率半徑R而言，優(yōu)選地，在區(qū)域S中的任意位置處比R/H為0.45或更大。換言之，對于區(qū)域S中的胎體6的曲率半徑R，比R/H的最小值優(yōu)選地為0.45或更大。
[0049]以使得在輪胎徑向區(qū)域S中的任意位置處比R/H為0.45或更大的方式設計胎體的輪胎寬度方向最外側端P2附近的上述區(qū)域S(包括最外側端P2的區(qū)域S)中的胎體構造，使得胎體線與輪胎轉動軸線所成的上升角度在整個徑向區(qū)域S上都令人滿意地大，并因而使得當輪胎被空氣填充時，由空氣在區(qū)域S中施加的從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側推胎側部的合力令人滿意地大，由此顯著提高輪胎的橫向剛性。結果，能夠確保輪胎的更好的操縱性能。
[0050]根據上述觀點，根據本發(fā)明的輪胎I的扁平率優(yōu)選地在60至80的范圍。
[0051]此外，重要的是，如圖1所示，在非輪輞組裝狀態(tài)下，在從胎體6的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度H的45%的輪胎徑向位置和從胎體6的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度60%的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內，各胎側部3的厚度X是恒定的并且被設定為3mm至5mm的范圍內。
[0052]在本發(fā)明中，各胎側部的“厚度X”表示在胎側部3中從簾布層主體部6a的簾線中心到輪胎的外表面測量的最短距離。參照圖1來具體說明，厚度X表示從胎體簾布層主體部6a的輪胎寬度方向最外側端P2到簾布層主體部6a的法線與輪胎的外表面的交點測量的距離，即，最外側端P2和輪胎最大寬度位置P1之間的距離。
[0053]如使用圖2的(a)說明地，由內壓朝向輪胎寬度方向外側施加的力的分量的比例在本發(fā)明的輪胎中比在傳統(tǒng)的輪胎中大。因此，通過將胎側部在上述區(qū)域內的厚度設為恒定的，輪胎能夠均勻地接收由內壓朝向輪胎寬度方向外側施加的力，因而進一步實現更好的操縱穩(wěn)定性。在這點上，從實現由內壓施加的力的穩(wěn)定接收、可靠地防止外部引起的損傷以及對由發(fā)熱引起的耐久性劣化的良好抑制的方面考慮，前述區(qū)域的各胎側部3的厚度主要在3.0mm至5.0mm的范圍。具體地，各胎側部3的厚度x超過5.0_自然不能產生降低輪胎重量的良好效果，并且因為發(fā)熱可能會進一步使得耐久性劣化。各胎側部3的厚度X小于3.0mm使得輪胎易于受到外部引起的損傷，由此容易產生故障，還使得難以確保輪胎的良好操縱穩(wěn)定性。
[0054]在本發(fā)明中優(yōu)選地，在輪胎輪輞組裝狀態(tài)下，凹部7的輪胎徑向最內側端7a存在于輪輞分離點F的輪胎徑向位置和從輪輞分離點F起朝向輪胎徑向外側間隔10_的位置之間的輪胎徑向區(qū)域內。
[0055]將凹部7的輪胎徑向最內側端7a布置在上述范圍內、即布置在從輪輞分離點F起的向輪胎徑向外側隔離O-1Omm的范圍內使得令人滿意地減小了胎圈部中使用的橡膠的量，由此在保持足夠的輪胎剛性的情況下使輪胎的重量充分地降低。
[0056]實施例
[0057]接著，制備發(fā)明例I至發(fā)明例3的試驗輪胎，使得這些試驗輪胎分別具有275/80R22.5的輪胎尺寸、如圖1所示形成于從輪輞分離點到輪胎最大寬度位置的各區(qū)域內的凹部以及在表I中示出的相應的特征。
[0058]此外，分別制備比較例I至比較例6的試驗輪胎和傳統(tǒng)例的試驗輪胎，如表I所示，比較例I至比較例6的試驗輪胎和傳統(tǒng)例的試驗輪胎的特征相對于發(fā)明例的試驗輪胎的特征發(fā)生改變。
[0059]如表I所示，除了至少一個特征與發(fā)明例I至發(fā)明例3的試驗輪胎不同以外，比較例I至比較例3的試驗輪胎以及傳統(tǒng)例的試驗輪胎具有與發(fā)明例I至發(fā)明例3的試驗輪胎的結構相同的結構。在這點上，表I中“輪胎重量減少量[kg]”表示相對于沒有凹部的輪胎的重量減少量，因而等同于由于凹部而減少的橡膠重量(kg)。
[0060]發(fā)明例I至發(fā)明例3的試驗輪胎、比較例I至比較例6的試驗輪胎以及傳統(tǒng)例的試驗輪胎中的每一個均組裝有輪輞尺寸為8.25X22.5且輪輞寬度為8.25英寸(21.0cm)的輪輞、填充900kPa的內壓、安裝在車輛上、并且經受用于評價輪胎的“操縱穩(wěn)定性”以及“耐久性”的以下試驗。
[0061 ] <操縱穩(wěn)定性的評價>
[0062]由試驗駕駛員評價各試驗輪胎的操縱穩(wěn)定性，該試驗駕駛員在晴天條件下在試驗線路上駕駛安裝有試驗輪胎的車輛，并且該試驗駕駛員根據試驗駕駛員的感覺綜合評價制動性、加速性、直行性和轉彎性。評價結果在表I中示出。表I中的評價均以傳統(tǒng)例的相應結果為“ 100”的指數值來表示。指數值越大表示操縱穩(wěn)定性越好。
[0063]<耐久性的評價>
[0064]通過以下方式來評價各試驗輪胎的耐久性:對輪胎填充氧氣(濃度為90%或更大)，使輪胎與具有上述尺寸的輪輞組裝；使如此組裝有輪輞的輪胎填充900kPa的內壓；使輪胎處于在60°C的恒溫室中倚靠恒溫室的墻壁的狀態(tài)下保持60天，以使輪胎經歷老化；將如此老化的輪胎安裝在轉鼓試驗機上；以使在與JATMA規(guī)定的負載的110%相對應的負載(3575kg)條件下以及60km/hour的試驗速度條件下在輪胎上施加0.3G(975kg)的側向力的方式賦予輪胎偏行角，使輪胎在(直徑1.7m的)的轉鼓試驗機上反復轉動；在輪胎的反復轉動過程中測量凹部的裂紋產生且發(fā)展之前輪胎行駛的距離；將如此測量的行駛距離轉換到表I示出的用于耐久性評價的“耐久性”指數(結果)。表I中的評價均以傳統(tǒng)例的相應結果為“ 100”的指數值來表示。指數值越大表示耐久性越好。
[0065]<耐外傷性的評價>
[0066]通過以下方式評價各試驗輪胎的耐外傷性:將輪胎填充空氣、使得輪胎與具有上述尺寸的輪輞組裝、填充如此組裝有輪輞的輪胎標準內壓；以使輪胎相對于水平面傾斜45°的方式保持輪胎；以使得具有正三角形形狀(寬50mm ;邊長50mm)的突起的插入方向與水平面垂直的方式在輪胎的輪胎最大寬度位置處將該突起插入輪胎(即，突起以傾斜的方式插入輪胎，使得插入方向相對于輪胎轉動方向傾斜45° );測量插入突起貫穿輪胎以導致空氣泄露所需的力。表I中的評價均以傳統(tǒng)例的相應結果為“100”的、如此測量的力的指數值來表示。指數值越大表示抗性越高或耐久性越好。
[0067][表 I]
[0068]












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[O具明[O即的范圍確保了良好的耐外傷性。
[0071]產業(yè)上的可利用性
[0072]根據本發(fā)明，能夠提供一種令人滿意地降低重量并且能夠確保良好的操縱穩(wěn)定性的充氣輪胎。
[0073]附圖標記說明
[0074]I充氣輪胎
[0075]2胎面部
[0076]3胎側部
[0077]4胎圈部
[0078]5胎圈芯
[0079]6 胎體
[0080]6a簾布層主體部
[0081]6b折返部
[0082]7 凹部
[0083]7a凹部的輪胎徑向最內側端
[0084]8 胎踵
[0085]C 中心
[0086]F輪輞分離點
[0087]H胎體高度
[0088]P1輪胎最大寬度位置
[0089]P2胎體(簾布層主體部6a)的輪胎寬度方向最外側端
[0090]P3胎體的輪胎徑向最內側端
[0091]P4胎體的輪胎徑向最外側端
[0092]R 曲率半徑
[0093]S在從胎體的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度H的40%的輪胎徑向位置和從胎體的輪胎徑向最內側端P3起朝向輪胎徑向外側間隔胎體高度H的70 %的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域
[0094]W6胎體6的輪胎寬度方向最大寬度
[0095]W8 —對胎踵8、8之間的距離
[0096]X胎側部3的厚度
【權利要求】
1.一種充氣輪胎，該充氣輪胎包括:彼此連續(xù)形成的胎面部、一對胎側部和一對胎圈部；胎體，所述胎體是由至少一個簾布層構成的，所述簾布層包括在埋設于所述胎圈部的一對胎圈芯之間環(huán)狀地延伸的簾布層主體部和從該簾布層主體部起延伸且繞著各胎圈芯從輪胎寬度方向內側朝向輪胎寬度方向外側折返的折返部；以及凹部，所述凹部在從輪輞分離點到所述胎側部的輪胎最大寬度位置的輪胎外表面處向輪胎寬度方向內側凹陷，其特征在于， 在所述充氣輪胎處于與適用輪輞進行輪輞組裝且填充標準最大內壓、無負荷的輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最大寬度是一對胎踵之間的距離的120%至135%，且 在所述輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最外側端位于在從所述胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度的45%的輪胎徑向位置和從所述胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔了胎體高度60 %的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內，并且所述胎側部在該區(qū)域內的厚度是恒定的，且在該區(qū)域內，所述胎側部的厚度為3.0mm至5.0mm, 在所述輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體的輪胎寬度方向最外側端處的所述胎體的曲率半徑R與胎體的高度H的比值R/H為0.45或更大。
2.根據權利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，在所述輪輞組裝狀態(tài)下，在從所述胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔了所述胎體高度的40%的輪胎徑向位置和從所述胎體的輪胎徑向最內側端起朝向輪胎徑向外側間隔了所述胎體高度的70%的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內的任意位置處，所述胎體的曲率半徑R與胎體的高度H的比值R/H為0.45或更大。
3.根據權利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，在所述輪輞組裝狀態(tài)下，所述凹部的輪胎徑向最內側端位于在所述輪輞分離點的輪胎徑向位置和從該輪輞分離點起朝向輪胎徑向外側間隔了 1mm的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內。
【文檔編號】B60C15/00GK104144803SQ201380012155
【公開日】2014年11月12日 申請日期:2013年2月21日 優(yōu)先權日:2012年3月2日
【發(fā)明者】栗田圭一 申請人:株式會社普利司通