專利名稱：充氣輪胎及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及能夠提高耐久性以及均勻性的充氣輪胎及其制造方法。
背景技術(shù)：
在下述的專利文獻I中提出了如下所述的方案，如圖11所示，在胎面部a的外表面形成有胎面溝b的充氣輪胎中，在上述胎面部a的內(nèi)腔面as、且在胎面溝b的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的溝內(nèi)側(cè)區(qū)域，設(shè)有向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出并且沿著上述胎面溝b延伸的內(nèi)側(cè)凸棱C。在該輪胎中，上述內(nèi)側(cè)凸棱c加強胎面溝b的溝下尺寸厚度，抑制溝下的剛性下降。其結(jié)果，能夠緩和輪胎滾動時變形集中于溝底，從而能夠抑制在溝底產(chǎn)生裂縫。此外，由于溝下的剛性下降得到抑制，并且胎面部的剛性變得接近于均勻，所以還能夠有助于提高輪胎的均勻性。然而，本發(fā)明人研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，上述內(nèi)側(cè)凸棱c對沿著與輪胎周向交叉的方向延伸的橫溝的效果不充分，耐裂縫性、均勻性還存在改善的余地。即，在輪胎滾動時，如圖12 (A)、(B)所示，在接地部，在制動時或驅(qū)動時沿前后方向作用較大的力。因此橫溝bl的截面形狀沿前后產(chǎn)生較大的變化,從而在溝底產(chǎn)生較大的變形。另外如圖12 (C)、(D)所示，橫溝bl在“接地開始”、“接地結(jié)束”時，反復(fù)產(chǎn)生溝寬度增大的方向以及縮窄的方向的變形，從而在溝底產(chǎn)生較大的變形。這樣橫溝bl比周向溝b2(圖11所示)變形大，因此溝底產(chǎn)生的變形大。然而在沿著上述橫溝bl形成內(nèi)側(cè)凸棱c的情況下，對前后方向加強的效果較少。因此橫溝bl的溝底處的耐裂縫性變得不充分。此外，由于橫溝bl的溝下方及橫溝bl之間的前后方向的剛性差依然大，所以均勻性的提高也變得不充分。

專利文獻1:日本特開2010-285113號公報

發(fā)明內(nèi)容
因此本發(fā)明的目的在于，提供一種充氣輪胎及其制造方法，將內(nèi)側(cè)凸棱沿與橫溝交叉的方向配置，以此為基本，能夠提高橫溝的溝下方的前后方向的剛性，抑制溝底處產(chǎn)生變形，提高耐裂縫性，并且降低前后方向的剛性差，從而能夠進一步提高輪胎的均勻性。為了解決上述課題，本申請技術(shù)方案I的發(fā)明是一種充氣輪胎，在胎面部的外表面，沿輪胎周向間隔設(shè)置有在與輪胎周向交叉的方向上延伸的多條橫溝，該充氣輪胎的特征在于，在上述胎面部的內(nèi)腔面設(shè)有凸棱形成區(qū)域，該凸棱形成區(qū)域具有至少一條內(nèi)側(cè)凸棱，該內(nèi)側(cè)凸棱從上述內(nèi)腔面向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出、并且橫貫上述橫溝的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域而在與上述橫溝交叉的方向上延伸。此外，在技術(shù)方案2中，其特征在于，上述橫溝是從胎面接地端的輪胎軸向外側(cè)越過該胎面接地端而向輪胎赤道側(cè)延伸的胎肩橫溝。此外，在技術(shù)方案3中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱相對于上述橫溝的交叉角度Θ為45。 90°的范圍。
此外，在技術(shù)方案4中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱是繞輪胎周向一圈的周向凸棱，在上述凸棱形成區(qū)域沿輪胎軸向具有間隔地排列有多條周向凸棱。此外，在技術(shù)方案5中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱是相對于輪胎周向以角度α傾斜地延伸的傾斜凸棱，在上述凸棱形成區(qū)域沿輪胎軸向具有間隔地排列有多條傾斜凸棱。此外，在技術(shù)方案6中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱是在輪胎周向上以螺旋狀延伸的螺旋凸棱，在上述凸棱形成區(qū)域，將一條螺旋凸棱卷繞多圈。此外，在技術(shù)方案7中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱從上述內(nèi)腔面突出的高度Hr為2.5mm 7.5mm。此外，在技術(shù)方案8中，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)凸棱的凸棱寬度Wr為2.5mnT7.5mm。此外，技術(shù)方案9為權(quán)利要求廣8中任一項所述的充氣輪胎的制造方法，其特征在于，具有以下工序:生胎形成工序，通過將未硫化的輪胎構(gòu)成部件依次粘貼在剛性型芯上來形成生胎；硫化工序，將上述生胎連同上述剛性型芯一起放入硫化模具內(nèi)進行硫化成形；上述剛性型芯在其外表面具有用于成形上述內(nèi)側(cè)凸棱的凸棱形成凹槽。其中，上述“胎面接地端”是指對輪輞組裝于正規(guī)輪輞并且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)的輪胎，加載正規(guī)載荷時接地的胎面接地面的輪胎軸向最外端的位置。此外，上述“正規(guī)輪輞”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，按照每個輪胎規(guī)定該規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA則表示標(biāo)準(zhǔn)輪輞，若為TRA則表示“DesignRim”，或者若為ETRTO則表示“Measuring Rim”。上述“正規(guī)內(nèi)壓”是指按照每個輪胎規(guī)定上述規(guī)格的氣壓，若為JATMA則表示最高氣壓，若為TRA則表示表“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 所記載的最大值，若為 ETRTO 則表示“INFLATIONPRESSURE”，但在為轎車用輪胎的情況下則設(shè)為180kPa。上述“正規(guī)載荷”是指按照每個輪胎規(guī)定上述規(guī)格的載 荷，若為JATMA則為最大負(fù)載能力，若為TRA則為表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，若為 ETRTO 則為“LOADCAPACITY”。此外，在本說明書中，若無特殊限定，則輪胎各部的尺寸等設(shè)為在上述正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下確定的值。本發(fā)明如上所述，在胎面部的外表面設(shè)有多條橫溝的充氣輪胎中，在其內(nèi)腔面突出設(shè)置至少I條內(nèi)側(cè)凸棱。并且該內(nèi)側(cè)凸棱橫貫上述橫溝的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域而向與上述橫溝交叉的方向延伸。這種內(nèi)側(cè)凸棱與沿著橫溝形成的情況相比，溝下方的前后方向的加強效果較大，從而能夠提高溝下方的前后方向的剛性。其結(jié)果能夠抑制制動時、驅(qū)動時、接地開始時、接地結(jié)束時橫溝特有的溝變形，從而能夠抑制在溝底處產(chǎn)生變形，提高耐裂縫性。即能夠提高耐久性。此外，由于橫溝的溝下方及橫溝之間的前后方向的剛性差減小，剛性在周向上更為均勻，所以能夠提高均勻性。


圖1為表不本發(fā)明的充氣輪胎的一個實施例的剖視圖。圖2為表示胎面花紋的展開圖。
圖3為從內(nèi)腔面?zhèn)扔^察到的內(nèi)側(cè)凸棱的形成狀態(tài)的展開圖。圖4為說明橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域的胎面部的剖視圖。圖5 (A) (C)為表示內(nèi)側(cè)凸棱的截面形狀的剖視圖。圖6 (A)、(B)為從內(nèi)腔面?zhèn)扔^察到的內(nèi)側(cè)凸棱的其他實施例的展開圖。圖7為說明本發(fā)明的充氣輪胎的制造方法的生胎成形工序的剖視圖。圖8為說明硫化工序的剖視圖。圖9 (A)、(B)為所使用的剛性型芯的主要部分的立體圖和側(cè)視圖。圖10為表示生胎形成工序的凸棱形成橡膠填充步驟的一例的放大剖視圖。圖11為表示現(xiàn)有的內(nèi)側(cè)凸棱的充氣輪胎的局部立體圖。圖12 (A) (D)為說明輪胎滾動時橫溝的變形狀態(tài)的局部剖視圖。附圖標(biāo)記說明:I…充氣輪胎；1N...生胎；1S...內(nèi)腔面；2…胎面部；2S...夕卜表面；14…橫溝；14s…胎肩橫溝；14Y…橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域；15...內(nèi)側(cè)凸棱；15b…周向凸棱；15a…傾斜凸棱；15c…螺旋凸棱；20...剛性型芯；21…硫化模具；30...凸棱形成凹槽；Ka...生胎形成工序；Kb…硫化工序；Y…凸棱形成區(qū)域。
具體實施例方式以下，對本發(fā)明的實施方式進行詳細說明。在圖1中，本實 施方式的充氣輪胎I具有:從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達胎圈部4的胎體6 ;和配置在該胎體6的徑向外側(cè)且在上述胎面部2的內(nèi)部的帶束層7。上述胎體6由將胎體簾線進行徑向排列的至少I枚胎體簾布形成，在本例中由I枚胎體簾布6Α形成。該胎體簾布6Α形成跨越上述胎圈部4、4之間的環(huán)狀，并且其兩端部6ΑΕ在本例中，不是繞著配置于各胎圈部4的胎圈芯5折返，而是被夾在該胎圈芯5內(nèi)并被卡止。具體而言，上述胎圈芯5由輪胎軸向內(nèi)外的芯片51、5o構(gòu)成，上述胎體簾布6Α的兩端部6AE被夾持在該內(nèi)外芯片51、5o之間。上述內(nèi)外芯片51、5o，通過將非伸張性的胎圈鋼絲沿輪胎周向卷繞成旋渦狀而形成。此時，優(yōu)選為，與內(nèi)芯片5i相比，外芯片5ο將胎圈鋼絲的卷繞數(shù)增大例如1.2 2.0倍左右，從而剛性比內(nèi)芯片5i大。由此，能夠限制胎圈鋼絲的總卷繞數(shù)，并且相對提高胎圈部4的彎曲剛性，從而有助于提高操縱穩(wěn)定性等。其中，圖中的附圖標(biāo)記8為，由橡膠硬度為例如8(Γ100度的硬質(zhì)橡膠構(gòu)成的胎圈三角膠，從各芯片51、5o以尖細狀立起，提高胎圈的剛性。在本說明書中，橡膠硬度表示基于JIS-K6253利用A型硬度計，在23 °C的環(huán)境下測量的A型硬度。此外，上述帶束層7由將帶束簾線相對于輪胎周向例如以1(Γ35°的簾線角度排列的至少I枚帶束簾布形成，在本例中由2枚帶束簾布7Α、7Β形成。該帶束層7通過使各帶束簾線在簾布7Α、7Β之間相互交叉，由此提高帶束剛性，具有箍緊胎面部2大致整個寬度的效果，從而進行牢固的加強。在本例中，在上述帶束層7的徑向外側(cè)配置束帶層9。該束帶層9由將束帶簾線沿輪胎周向卷繞成螺旋狀的束帶簾布9Α形成。作為上述束帶簾布9Α，可以適當(dāng)使用只覆蓋上述帶束層7的輪胎軸向外端部的左右一對邊緣束帶簾布、以及覆蓋帶束層7的大致整個寬度的全束帶簾布，本例中示出了束帶層9由I枚全束帶簾布形成的情況。
此外，在上述胎體6的內(nèi)側(cè)配置有形成輪胎的內(nèi)腔面IS的較薄的內(nèi)襯10。該內(nèi)襯10例如由丁基橡膠、鹵化丁基橡膠等非透氣性的橡膠構(gòu)成，對填充于輪胎內(nèi)腔內(nèi)的填充空氣進行氣密性保持。此外，在上述胎體6的外側(cè)配置有形成胎側(cè)部3的外表面的胎側(cè)橡膠3G，并且在束帶層9的徑向外側(cè)配置有形成胎面部2的外表面的胎面橡膠2G。然后，在上述胎面部2的外表面2S (以下，有時稱作胎面表面2S)，形成有由胎面溝11構(gòu)成的胎面花紋。在本例中，如圖2所示，胎面溝11構(gòu)成為包括:沿輪胎周向連續(xù)延伸的周向溝13、和沿與輪胎周向交叉的方向延伸的多個橫溝14。作為上述周向溝13，示出了由配置于輪胎軸向最外側(cè)的一對胎肩周向溝13s、以及配置于一對胎肩周向溝13s的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的至少I條(本例中為I條)中央周向溝13c構(gòu)成的情況。由此本例的胎面部2被劃分為:比胎肩周向溝13s更靠輪胎軸向外側(cè)的胎肩陸地部、以及周向溝13、13之間的中央陸地部。其中，關(guān)于周向溝13的溝寬度、溝深度無特殊限制，可適當(dāng)采用現(xiàn)有范圍內(nèi)的尺寸。例如在為轎車用輪胎的情況下，可優(yōu)選采用溝寬度為5 15mm左右、溝深度為6 15mm左右。作為上述周向溝13，除本例那樣的直溝以外，還可適當(dāng)采用鋸齒溝。本例中，在上述胎肩陸地部形成橫溝14。即，本例的橫溝14形成為胎肩橫溝14s，該胎肩橫溝14s從胎面接地端Te的輪胎軸向外側(cè)越過該胎面接地端Te而向輪胎赤道Co側(cè)延伸，并且沿輪胎周向間隔配置。上述胎肩橫溝14s，其內(nèi)端與胎肩周向溝13s相交，由此將上述胎肩陸地部劃分為多個花紋塊。但是，上述胎肩周向溝13s的內(nèi)端也可以在上述胎肩陸地部內(nèi)形成終端。另外還可以在中央陸地部形成橫溝14，并且還可以在胎肩陸地部以及中央陸地部的雙方形成橫溝14。此外，關(guān)于橫溝14的溝寬度、溝深度無特殊限定，可以適當(dāng)采用現(xiàn)有范圍內(nèi)的尺寸。例如在為轎車用輪胎的情況下，則可以優(yōu)選采用溝寬度為3 10_左右、溝深度為6 15mm左右。

另外，本實施方式的輪胎1，在胎面部2的內(nèi)腔面IS設(shè)有凸棱形成區(qū)域Y，該凸棱形成區(qū)域Y具有從上述內(nèi)腔面IS向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出的至少I條內(nèi)側(cè)凸棱15。如圖3所示，上述內(nèi)側(cè)凸棱15橫貫上述橫溝14的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域14Y而在與上述橫溝14交叉的方向上延伸。在本例中，示出上述內(nèi)側(cè)凸棱15是相對于輪胎周向以角度ct傾斜地延伸的傾斜凸棱15a,且多條傾斜凸棱15a在上述凸棱形成區(qū)域Y沿輪胎軸向具有間隔地排列的情況。其中，上述橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域14Y表示如下區(qū)域，S卩，如圖4所示，在將胎面表面2S與橫溝14的溝壁面相交的棱線亦即溝側(cè)緣設(shè)為E時，豎立在該溝側(cè)緣E處的胎面表面2S的法線N、N，與上述內(nèi)腔面IS交叉的位置Yp、Yp之間的區(qū)域。因此橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域14Υ以與橫溝14實質(zhì)上相同的形狀形成。這樣的內(nèi)側(cè)凸棱15，對橫溝14的溝下方的前后方向的加強效果較大，能夠提高溝下方的前后方向的剛性。其結(jié)果，能夠有效抑制制動時、驅(qū)動時、接地開始時、接地結(jié)束時等的橫溝14特有的溝變形，從而能夠抑制在溝底產(chǎn)生變形，提高耐裂縫性。此外由于橫溝14的溝下方以及橫溝14、14之間的前后方向的剛性差減小，胎面部2的剛性在周向上更為均勻，所以能夠進一步提聞均勻性。上述內(nèi)側(cè)凸棱15若過小則加強效果變得不充分，相反若過大，則因該內(nèi)側(cè)凸棱15而使胎面剛性變得不均勻，導(dǎo)致均勻性反而下降的傾向?；谶@種觀點，上述內(nèi)側(cè)凸棱15，從上述內(nèi)腔面IS突出的高度Hr優(yōu)選為2.5mnT7.5mm，此外凸棱寬度Wr優(yōu)選為
2.5mm 7.5mm。作為上述內(nèi)側(cè)凸棱15的與長度方向成直角的截面形狀，可以優(yōu)選采用例如圖5
(A)所示的近似半圓狀、如圖5 (B)所示的截面三角形狀、以及圖5 (C)所示的截面四邊形狀等。然而，在突出高度Hr以及凸棱寬度Wr相同的情況下，截面三角形狀的比截面近似半圓形狀的截面積小，所以加強效果差，變形增大，因此不利于耐裂縫性等。此外，截面四邊形狀的比截面近似半圓形狀的截面積大，重量增大，因此由于輪胎滾動時的離心力，胎面表面2S產(chǎn)生波紋的傾向等，不利于均勻性。因此更優(yōu)選采用近似半圓形狀。另外，作為上述內(nèi)側(cè)凸棱15可以用與上述內(nèi)襯10相同的配合的橡膠形成，但也可以用不同配合的橡膠形成，尤其是從加強效果的觀點出發(fā)，可以更優(yōu)選采用橡膠硬度為65^95度的橡膠。此外，內(nèi)側(cè)凸棱15的相對于輪胎周向的上述角度α優(yōu)選為45°以下。若該角度α超過45°，則前后方向的加強效果變得不充分，無法充分發(fā)揮提高橫溝14的耐裂縫性以及均勻性的效果?；谶@種觀點，上述角度α更優(yōu)選為30°以下。此外，內(nèi)側(cè)凸棱15相對于橫溝14的交叉角度Θ優(yōu)選處于45、0°的范圍,若該交叉角度Θ小于45°，也無法充分抑制橫溝14的變形，提高耐裂縫性以及均勻性的效果變得不充分。基于這種觀點，上述交叉角度Θ更優(yōu)選為60°以上。此外內(nèi)側(cè)凸棱15，如本例所示，優(yōu)選為在上述凸棱形成區(qū)域Y形成多條，此時相鄰的內(nèi)側(cè)凸棱15、15之間的距離D (內(nèi)側(cè)凸棱15的與長度方向成直角的方向的距離D)優(yōu)選處于5 30mm的范圍。 若上述距離D小于5mm，則加強效果只存在于局部等，無法對整個凸棱形成區(qū)域Y進行加強，因此提高裂縫性以及均勻性的效果變得不充分。此外，若上述距離D超過30_，則在內(nèi)側(cè)凸棱15、15之間加強效果變得不足，因此提高裂縫性以及均勻性的效果變得不充分?；谶@種觀點，上述距離D的下限更優(yōu)選為10mm，另外上限更優(yōu)選為20mm。此外，圖6 (A)、(B)表不內(nèi)側(cè)凸棱15的其他的實施例。圖6 (A)的內(nèi)側(cè)凸棱15是繞輪胎周向一周的周向凸棱15b，在凸棱形成區(qū)域Y沿輪胎軸向具有間隔地排列有多條(本例中為兩條)周向凸棱15b。這種情況下，相鄰的內(nèi)側(cè)凸棱15、15之間的距離D (內(nèi)側(cè)凸棱15的與長度方向成直角的方向的距離D)優(yōu)選處于5 30mm的范圍。此外，圖6 (B)的內(nèi)側(cè)凸棱15為在輪胎周向上以螺旋狀延伸的螺旋凸棱15c，一條螺旋凸棱15c在上述凸棱形成區(qū)域Y卷繞多圈(本例中為兩圈)。這種情況下，相鄰的卷繞部之間的距離D (內(nèi)側(cè)凸棱15的與長度方向成直角的方向的距離D)優(yōu)選處于5 30mm的范圍。另外，在充氣輪胎I中，還可以如上述專利文獻I所述，在內(nèi)腔面1S、并且在上述周向溝13的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的周向溝內(nèi)側(cè)區(qū)域，還設(shè)置向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出并且沿上述周向溝13延伸的周向溝用內(nèi)側(cè)凸棱16 (圖1中用單點劃線表示)。下面，說明本實施方式的充氣輪胎I的制造方法的一個例子。該制造方法包括以下工序:生胎形成工序Ka，如圖7中簡要所示，通過將輪胎構(gòu)成部件(本例中包括未硫化的內(nèi)襯10、胎體簾布6A、帶束簾布7A、7B、束帶簾布9A、胎圈三角膠橡膠8、胎側(cè)橡膠3G、胎面橡膠2G等)依次粘貼在剛性型芯20的外表面上，以接近于上述充氣輪胎I的形狀來形成生胎IN ;硫化工序Kb，如圖8中簡要所示，將上述生胎IN連同上述剛性型芯20 —起放入硫化模具21內(nèi)，進行硫化成形。另外，上述剛性型芯20的外表面具有與上述充氣輪胎I的內(nèi)腔面IS的形狀實質(zhì)上一致的輪胎形成面部20S，在該輪胎形成面部20S上依次粘貼上述輪胎構(gòu)成部件。上述剛性型芯20的構(gòu)成包括:上述型芯主體22、和內(nèi)插于該型芯主體22的中心孔22H的圓筒狀的芯23。本例的型芯主體22形成為在其內(nèi)部具有與該型芯主體22同心的內(nèi)腔部24的中空狀，在其內(nèi)腔部24內(nèi)配置有對上述生胎IN進行內(nèi)側(cè)加熱的例如電加熱器等加熱單元(未圖示)。此外，如圖9 (A)、(B)所示，上述型芯主體22由在輪胎周向上劃分的多個型芯扇形件29形成。該型芯扇形件29的構(gòu)成包括:使周向兩端的分型面29S朝向徑向內(nèi)側(cè)且向周向?qū)挾葴p小的方向傾斜的第I型芯扇形件29A;與上述第I型芯扇形件29A在周向上交替配置，并且使周向兩端的分型面29S朝向徑向內(nèi)側(cè)且向周向?qū)挾仍黾拥姆较騼A斜的第2型芯扇形件29B。由此能夠從上述第2型芯扇形件29B依次向徑向內(nèi)側(cè)移動，硫化成形后，能夠從成品輪胎的胎圈孔依次取出，從而能夠?qū)⑿托局黧w22分解。另外上述芯23阻止各型芯扇形件29向徑向內(nèi)側(cè)移動 ，使各型芯扇形件29連結(jié)為一體。此外，在上述型芯主體22的外表面(輪胎形成面部20S)，形成有用于成形上述內(nèi)側(cè)凸棱15的凸棱形成凹槽30。另外，如圖10所示，上述生胎形成工序Ka包括在上述凸棱形成凹槽30內(nèi)填充內(nèi)側(cè)凸棱形成用的未硫化的橡膠部件15G的凸棱形成橡膠充填步驟Kal。在本例的凸棱形成橡膠充填步驟Kal中，使用長條帶狀的橡膠帶32，將該橡膠帶32重疊卷繞成螺旋狀，來形成上述橡膠部件15G。除此之外，還可以通過擠出成形來形成與上述凸棱形成凹槽30實質(zhì)上一致的截面形狀的橡膠材料，并將該橡膠材料在凸棱形成凹槽30內(nèi)卷繞一圈，來形成上述橡膠部件15G。以上，對本發(fā)明的特別優(yōu)選的實施方式進行了詳述，但本發(fā)明不限于圖示的實施方式，還可變形為各種方式來實施。實施例為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，按照表I的規(guī)格制作了形成圖1所示的內(nèi)部構(gòu)造、并且具有圖2所示的胎面花紋的充氣輪胎(輪胎尺寸225/50R16)。然后對各測試輪胎，測試了橫溝的溝底處的耐裂縫性以及均勻性，并對其結(jié)果進行了比較。另外，除表I記載的以外，實質(zhì)上為相同規(guī)格，主要的共通規(guī)格如下。輪胎周向溝的溝寬度7.0mm輪胎周向溝的溝深度8.2mm橫溝的溝寬度5.0mm橫溝的溝深度8.0mm(I)耐裂縫性:將測試輪胎在太陽下放置500天促進劣化之后，在輪輞(16X7.5JJ)、內(nèi)壓(200kPa)、縱載荷(4.71kN)的條件下，以100km/h的速度在鼓試驗機上行駛，對橫溝的溝底產(chǎn)生裂縫為止的行駛時間進行評價。上述評價，以比較例I為100的指數(shù)來表示，數(shù)值越大越好。
(2)均勻性:使用輪胎均勻性試驗器，在輪輞(16 X 7.5JJ)、內(nèi)壓(200kPa)、速度(10km/h )、縱載荷(4.71kN)的條件下，分別測量徑向力變量(RFV)、側(cè)向力變量(LFV)、切向力變量(TFV)、靜態(tài)平衡(SB)以及動態(tài)平衡(DB)，并以比較例I為100的指數(shù)來表示上述綜合評價。數(shù)值越大越好。表 I
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，在胎面部的外表面，沿輪胎周向間隔設(shè)置有在與輪胎周向交叉的方向上延伸的多條橫溝，該充氣輪胎的特征在于， 在上述胎面部的內(nèi)腔面設(shè)有凸棱形成區(qū)域，該凸棱形成區(qū)域具有至少一條內(nèi)側(cè)凸棱，該內(nèi)側(cè)凸棱從上述內(nèi)腔面向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出、并且橫貫上述橫溝的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域而在與上述橫溝交叉的方向上延伸。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述橫溝是從胎面接地端的輪胎軸向外側(cè)越過該胎面接地端而向輪胎赤道側(cè)延伸的胎肩橫溝。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱相對于上述橫溝的交叉角度Θ為45°、0°的范圍。
4.根據(jù)權(quán)利要求廣3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱是繞輪胎周向一圈的周向凸棱， 在上述凸棱形成區(qū)域沿輪胎軸向具有間隔地排列有多條周向凸棱。
5.根據(jù)權(quán)利要求廣3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱是相對于輪胎周向以角度α傾斜地延伸的傾斜凸棱， 在上述凸棱形成區(qū)域沿輪胎軸向具有間隔地排列有多條傾斜凸棱。
6.根據(jù)權(quán)利要求廣3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱是在輪胎周向上以螺旋狀延伸的螺旋凸棱， 在上述凸棱形成區(qū)域，將一條螺旋凸棱卷繞多圈。
7.根據(jù)權(quán)利要求廣6中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱從上述內(nèi)腔面突出的高度Hr為2.5mnT7.5mm。
8.根據(jù)權(quán)利要求廣7中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 上述內(nèi)側(cè)凸棱的凸棱寬度Wr為2.5mnT7.5mm。
9.一種充氣輪胎的制造方法，是權(quán)利要求廣8中任一項所述的充氣輪胎的制造方法，其特征在于，具有以下工序: 生胎形成工序，通過將未硫化的輪胎構(gòu)成部件依次粘貼在剛性型芯上來形成生胎；和 硫化工序，將上述生胎連同上述剛性型芯一起放入硫化模具內(nèi)進行硫化成形； 上述剛性型芯在其外表面具有用于成形上述內(nèi)側(cè)凸棱的凸棱形成凹槽。
全文摘要
本發(fā)明提供充氣輪胎及其制造方法，能夠提高橫溝的耐裂縫性以及均勻性。該充氣輪胎在胎面部的外表面沿輪胎周向間隔設(shè)置有橫溝，在胎面部的內(nèi)腔面設(shè)有凸棱形成區(qū)域，該凸棱形成區(qū)域具有從上述內(nèi)腔面向輪胎徑向內(nèi)側(cè)突出、并且橫貫上述橫溝的輪胎徑向內(nèi)側(cè)的橫溝內(nèi)側(cè)區(qū)域而向與上述橫溝交叉的方向延伸的至少一條內(nèi)側(cè)凸棱。
文檔編號B60C11/04GK103223826SQ20131002766
公開日2013年7月31日 申請日期2013年1月24日 優(yōu)先權(quán)日2012年1月26日
發(fā)明者兩角順一郎 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社