專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種充氣輪胎。具體而言，本發(fā)明涉及一種能夠同時(shí)改善干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性和耐久性的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
以往，有一種我們熟知的充氣輪胎，其輪胎安裝方向是指定的，其特征在于，使第1 橫槽與周向細(xì)槽間隔開，將從周向細(xì)槽靠輪胎寬度方向外側(cè)的環(huán)岸部形成為條狀花紋，并將在輪胎周向的一側(cè)呈凸?fàn)畹牡?圓弧狀槽部和在輪胎周向的另一側(cè)呈凸?fàn)畹牡?圓弧狀槽部連接而構(gòu)成第1橫槽(例如，參考專利文獻(xiàn)1)。像這樣，通過將第1橫槽與周向細(xì)槽間隔開，并將從周向細(xì)槽靠輪胎寬度方向外側(cè)的環(huán)岸部形成為條狀花紋，能夠抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低，并能夠提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1日本專利特開2010-58781號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明擬解決的問題近年來，隨著車輛高性能化的發(fā)展，對(duì)充氣輪胎的駕駛穩(wěn)定性的要求進(jìn)一步提高。 對(duì)如上所述構(gòu)造的充氣輪胎同樣也提出了更高的駕駛穩(wěn)定性要求。此外，如上所述構(gòu)造的充氣輪胎，在高速路行駛或賽道行駛后，車輛安裝外側(cè)的胎面可能會(huì)發(fā)生異常磨損而產(chǎn)生開裂，進(jìn)而導(dǎo)致耐久性降低。本發(fā)明鑒于上述情況而開發(fā)完成，其目的在于提供一種能夠抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低，同時(shí)能夠提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，且可提高耐久性的充氣輪胎。

發(fā)明內(nèi)容
為解決上述問題，實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的充氣輪胎(類型1)，其特征在于，具有相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比在以輪胎接地中心線為界的輪胎寬度方向的一側(cè)與輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同的非對(duì)稱花紋，且在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)，具備至少1條周向主槽和位于所述周向主槽的輪胎寬度方向外側(cè)的至少1條周向細(xì)槽，所述周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的深度的60%以上80%以下，所述周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的寬度的25%以上40%以下，從輪胎接地中心線到所述周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上35%以下。該充氣輪胎具有相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比在以輪胎接地中心線為界的輪胎寬度方向的一側(cè)與輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同的非對(duì)稱花紋。這主要是為了在高速路行駛或賽路行駛時(shí)在胎面磨損相對(duì)較大的車輛安裝外側(cè)配設(shè)
3較多的環(huán)岸部，從而使車輛安裝外側(cè)的剛性相對(duì)較大。此外，該充氣輪胎在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)即車輛安裝外側(cè)，包含至少1條周向主槽和位于所述周向主槽的輪胎寬度方向外側(cè)的至少1條周向細(xì)槽， 在該輪胎上，所述周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的深度的60% 以上80%以下。通過使周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的深度的60% 以上，能夠充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低。此外，通過使周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的深度的80%以下，能夠充分保障位于周向細(xì)槽的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性。因此，能夠抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在該充氣輪胎中，所述周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的寬度的25%以上40%以下。通過使周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的寬度的25%以上，能夠充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低。此外，通過使周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的寬度的40%以下，可以充分保障位于周向細(xì)槽的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性。因此，能夠抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在該充氣輪胎，從輪胎接地中心線到所述周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上35%以下。通過使從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上，能夠充分保障與周向細(xì)槽的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的環(huán)岸部的剛性，從而提高極端苛刻條件下的干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的35%以下，可抑制由周向細(xì)槽接地時(shí)的變形所造成的槽容積的減少，從而充分保障周向細(xì)槽的寬度，進(jìn)而可抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低，同時(shí)可抑制由反復(fù)變形所導(dǎo)致的不均勻磨損。如上所述，在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1)中，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定以輪胎接地中心線為界的非對(duì)稱花紋、相對(duì)于特定的周向主槽的深度及寬度的周向細(xì)槽的深度及寬度、以及相對(duì)于輪胎接地中心線的周向細(xì)槽的位置，可充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低，特別是，可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，如上所述，采用本發(fā)明的充氣輪胎(類型1)，可充分保障胎面的環(huán)岸部的剛性，從而抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，這不僅能提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，而且可提高充氣輪胎(類型1) 的耐久性。此外，為解決上述問題，實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的充氣輪胎(類型2)，其特征在于， 所述充氣輪胎具有相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比在以輪胎接地中心線為界的輪胎寬度方向的一側(cè)和輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同的非對(duì)稱花紋，且在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)，包含至少1條周向主槽和，位于所述周向主槽的輪胎寬度方向外側(cè)的至少1條周向細(xì)槽，所述周向細(xì)槽的深度為位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的深度的60%以上80%以下，所述周向細(xì)槽的寬度為位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的寬度的25%以上40%以下，從輪胎接地中心線到所述周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上35%以下。
與如上所述充氣輪胎(類型1)同樣，在該充氣輪胎(類型幻中，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定以輪胎接地中心線為界的非對(duì)稱花紋、相對(duì)于特定的周向主槽的深度及寬度的周向細(xì)槽的深度及寬度、以及相對(duì)于輪胎接地中心線的周向細(xì)槽的位置，可充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低，特別是，可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，如上所述，采用本發(fā)明的充氣輪胎(類型幻，可充分保障胎面的環(huán)岸部的剛性，從而抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，這不僅能提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，還可提高充氣輪胎(類型幻的耐久性。在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1)中，可將所述周向主槽設(shè)為1條，且將所述周向細(xì)槽設(shè)為1條。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1及類型2)中，優(yōu)選地，所述周向細(xì)槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度或位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的1.3倍以上2. 6倍以下。通過將周向細(xì)槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度設(shè)定在如上所述規(guī)定范圍內(nèi)，可使離輪胎接地中心線最近的周向主槽或位于輪胎接地中心線上的周向主槽與周向細(xì)槽之間的接地壓力保持恒定。因此，能夠有效抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損， 進(jìn)而有效提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1及類型幻中，針對(duì)在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)有輪胎寬度方向中心位置的所述周向主槽，優(yōu)選地，從輪胎接地中心線到所述周向主槽的中心位置的距離為輪胎接地寬度的10%以上20%以下。通過使從輪胎接地中心線到特定的周向主槽的中心位置的距離為輪胎接地寬度的10%以上，可充分保障最佳的包含輪胎接地中心線的環(huán)岸部的剛性，從而保障極端苛刻條件下在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線到特定的周向主槽的中心位置的距離為輪胎接地寬度的20%以上，配合如上所述的從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽中心位置的范圍設(shè)定，可進(jìn)一步保障與周向細(xì)槽的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的環(huán)岸部的剛性，從而進(jìn)一步提高極端苛刻條件下在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線到特定的周向主槽的中心位置的距離為輪胎接地寬度的10%以上20%以下，配合如上所述的從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽中心位置的距離的范圍設(shè)定，尤其可以獲得與輪胎公稱寬度和輪胎所需性能相適應(yīng)的、最佳的與周向細(xì)槽的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的環(huán)岸部。其結(jié)果，可進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1及類型2)中，優(yōu)選地，所述周向細(xì)槽的最小剖面積為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽或者位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的最小剖面積的20%以上30%以下。通過使周向細(xì)槽的最小剖面積為離輪胎接地中心線最近的周向主槽或者位于輪胎接地中心線上的周向主槽的最小剖面積的20%以上，可在胎面接地面上的輪胎寬度方向外側(cè)充分保障槽容積。因此，可進(jìn)一步保障除水性能，從而進(jìn)一步抑制在濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低。另外，通過使周向細(xì)槽的最小剖面積為離輪胎接地中心線最近的周向主槽或者位于輪胎接地中心線上的周向主槽的最小剖面積的 30%以下，可進(jìn)一步保障位于周向細(xì)槽的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性。因此，可以進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而進(jìn)一步提高在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎(類型1及類型幻中，優(yōu)選地，構(gòu)成從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小一側(cè)的胎面部的橡膠材料的JIS A硬度為71以上77以下。通過使該橡膠材料的JIS A硬度為71以上，可抑制胎面部的變形量。因此，可以充分實(shí)現(xiàn)如上所述的由規(guī)定周向細(xì)槽以及周向主槽的位置和深度所帶來的各種效果，尤其是，在濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低的抑制和在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性的提高。此外，通過使該橡膠材料的JIS A硬度為77以下，可兼顧駕駛穩(wěn)定性與乘坐舒適性。此外，在本發(fā)明所述的充氣輪胎(類型1及類型幻中，優(yōu)選地，輪胎公稱寬度為沈5以上。隨著輪胎公稱寬度的增大，周向主槽的寬度及周向細(xì)槽的寬度也將增大。因此， 通過使輪胎公稱寬度為265以上，配合如上所述的周向細(xì)槽以及周向主槽的位置和深度的范圍設(shè)定，特別是可以充分實(shí)現(xiàn)在濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低的抑制和在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性的提高。發(fā)明效果采用本發(fā)明所涉及的充氣輪胎，在可抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低的同時(shí)，還可提高在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，并且可提高耐久性。


圖1是表示實(shí)施例1的充氣輪胎的胎面的平面圖。圖2是表示實(shí)施例1的充氣輪胎的胎面部的子午線剖面圖。圖3是將圖2所示區(qū)域α加以放大顯示的子午線剖面圖。圖4是表示實(shí)施例2的充氣輪胎的胎面的平面圖。圖5是表示實(shí)施例2的充氣輪胎的胎面部的子午線剖面圖。圖6是將圖5所示區(qū)域β加以放大顯示的子午線剖面圖。圖7是表示本發(fā)明的實(shí)例所涉及的充氣輪胎的性能試驗(yàn)的結(jié)果的圖表。圖8是表示本發(fā)明的實(shí)例所涉及的充氣輪胎的性能試驗(yàn)的結(jié)果的圖表。
具體實(shí)施例方式下面，參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明。本發(fā)明并不僅限于以下說明。而且，以下說明中的構(gòu)成要素里，包含本行業(yè)一般技術(shù)人員容易想到的內(nèi)容、實(shí)質(zhì)上相同的內(nèi)容、以及所謂的等同于權(quán)利要求保護(hù)范圍的內(nèi)容。而且，以下所公開的構(gòu)造可適當(dāng)?shù)丶右越M合。以下說明中，輪胎寬度方向是指與充氣輪胎的旋轉(zhuǎn)軸平行的方向，輪胎寬度方向外側(cè)是指在輪胎寬度方向上遠(yuǎn)離輪胎赤道面的一側(cè)，輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)是指在輪胎寬度方向上趨向輪胎赤道面的一側(cè)。輪胎周向是指以所述旋轉(zhuǎn)軸為中心軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)的方向。輪胎徑向是指與所述旋轉(zhuǎn)軸正交的方向，輪胎徑向外側(cè)是指離開所述旋轉(zhuǎn)軸的一側(cè)，輪胎徑向內(nèi)側(cè)是指趨向所述旋轉(zhuǎn)軸的一側(cè)。[實(shí)施例1]圖1是表示實(shí)施例1的充氣輪胎的胎面的平面圖。該圖所示的充氣輪胎Tl，指定有在車輛上安裝時(shí)的輪胎安裝方向，從輪胎接地中心線CL靠右側(cè)為車輛安裝方向外側(cè)。在這里，輪胎接地中心線CL是指，將充氣輪胎Tl安裝于正規(guī)輪輞，填充空氣至正規(guī)內(nèi)壓，使其處于規(guī)定的負(fù)荷狀態(tài)下，胎面接地面上的輪胎寬度方向中心線。正規(guī)輪輞是指JATMA所規(guī)定的“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”、TRA所規(guī)定的“Design Rim”(設(shè)計(jì)輪輞)或者ETRTO所規(guī)定的“Measuring Rim”(測量輪輞)。正規(guī)內(nèi)壓是指JATMA所規(guī)定的“最高空氣壓”、TRA所規(guī)定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”(在各種冷胎充氣壓力下的輪胎冷載荷極限)中記載的最大值、或者ETRTO所規(guī)定的“INFLATION PRESSURES” (充氣壓力)。規(guī)定負(fù)荷是指JATMA中規(guī)定的“與填充至最大空氣壓力時(shí)對(duì)應(yīng)的載荷”，TRA中規(guī)定的“與填充至最大空氣壓力時(shí)對(duì)應(yīng)的載荷”，或ETRTO中規(guī)定的“與填充至最大空氣壓力時(shí)對(duì)應(yīng)的載荷”。圖1所示的充氣輪胎Tl中，在胎面1設(shè)有向輪胎周向直線狀延伸的3條周向主槽 2。胎面1具有位于從輪胎接地中心線CL靠輪胎安裝外側(cè)的外側(cè)區(qū)域IX，以及位于從輪胎接地中心線CL靠輪胎安裝方向內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)區(qū)域1Y。3條周向主槽2，包括配置于外側(cè)區(qū)域IX的1條第1周向主槽2A和，配置于內(nèi)側(cè)區(qū)域IY的2條周向主槽2B和2C。2條周向主槽2B和2C為位于輪胎接地中心線CL 一側(cè)的第2周向主槽2B和，位于向輪胎寬度方向外側(cè)遠(yuǎn)離第2周向主槽2B的第3周向主槽2C。在從第1周向主槽2A靠輪胎寬度方向外側(cè)，配置有1條向輪胎周向直線狀延伸的、比第1周向主槽2A的槽寬窄的周向細(xì)槽3 (槽寬為5 7mm)。從此周向細(xì)槽3靠輪胎寬度方向外側(cè)為胎面1的胎肩區(qū)域1S。在此胎肩區(qū)域1S，在輪胎周向上以規(guī)定的間隔設(shè)有第1橫槽4，其在輪胎寬度方向上超過一側(cè)的輪胎接地端102而延伸。第1橫槽4與周向細(xì)槽3分開不連通，從周向細(xì)槽3靠輪胎寬度方向外側(cè)的環(huán)岸部形成為在輪胎周向上連續(xù)的條狀花紋5。此外，第1橫槽4的構(gòu)造為將在輪胎周向的一側(cè)呈凸?fàn)畹牡?圓弧狀槽部4A和在輪胎周向的另一側(cè)呈凸?fàn)畹牡?圓弧狀槽部4B連接而成的S字形。在從第1周向主槽2A靠輪胎寬度方向外側(cè)超過周向細(xì)槽3而延伸的第2橫槽6， 在輪胎周向上以規(guī)定的間隔予以配置。相對(duì)于輪胎寬度方向而傾斜延伸的第2橫槽6，以超過周向細(xì)槽3而延伸的部分與第1橫槽4不交叉的方式，在輪胎周向上相對(duì)于第1橫槽 4偏移而配置。第2橫槽6，以其外側(cè)端部6E和第1橫槽4的內(nèi)側(cè)端部41在輪胎周向視角上重疊的方式延伸。在輪胎周向上隔1條而設(shè)置的第2橫槽6A由橫槽部M和橫槽部N構(gòu)成，其中橫槽部M從第1周向主槽2A延伸到周向細(xì)槽3與第1周向主槽2A之間的中途部，橫槽N從遠(yuǎn)離該橫槽部M的位置超過周向細(xì)槽3而延伸。剩下的隔1條而設(shè)置的第2橫槽6B，從第1 周向主槽2A延伸至超過周向細(xì)槽3的位置。第1周向主槽2A與周向細(xì)槽3之間形成有由相鄰的第2橫槽6B所劃分而成的花紋塊7。如圖1所示，形成輪胎周向上的長度大于輪胎寬度方向長度的花紋塊7，是為了提高輪胎周向剛性，提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。從第2周向主槽2B超過輪胎接地中心線CL而在輪胎周向上圓弧狀延伸的多個(gè)副槽8，以部分重疊的方式予以配設(shè)。在第1周向主槽2A與第2周向主槽2B之間，形成有由多個(gè)副槽8與第1周向主槽2A劃分而成的1條條狀花紋9，同時(shí)形成有由多個(gè)副槽8與第 2周向主槽2劃分而成的花紋塊10。在內(nèi)側(cè)區(qū)域IY的第2周向主槽2B與第3周向主槽2C之間，相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜延伸且與兩個(gè)周向主槽2B和2C連通的第3橫槽12和，從第3周向主槽2C相對(duì)于輪胎寬度方向傾斜延伸至后述花紋塊14的中途部的第4橫槽13，在輪胎周向上以規(guī)定間隔交替地予以配置。形成有由第3橫槽12與周向主槽2B和2C劃分而成的花紋塊14。在從第3周向主槽2C靠輪胎寬度方向外側(cè)的內(nèi)側(cè)區(qū)域IY的胎肩區(qū)域1S’，以在輪胎周向上隔開規(guī)定間隔的方式配置有從第3周向主槽2C向輪胎寬度方向外側(cè)超過另一個(gè)輪胎接地端103而延伸的第5橫槽15，且形成有由這些第3周向主槽2C和第5橫槽15劃分而成的花紋塊16。在各花紋塊16設(shè)有向輪胎寬度方向延伸的1條刀槽花紋17。以如上所述構(gòu)造為前提，充氣輪胎Tl的構(gòu)成如下。首先，胎面1為槽面積比在以輪胎接地中心線CL為界的輪胎寬度方向的一側(cè)和輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15% 以下的范圍內(nèi)不同的非對(duì)稱花紋。圖1所示為與車輛安裝外側(cè)相比，在車輛安裝內(nèi)側(cè)槽面積比小6%的非對(duì)稱花紋的例子。槽面積比是指，將充氣輪胎Tl安裝于正規(guī)輪輞，填充空氣至正規(guī)內(nèi)壓，使輪胎處于規(guī)定的負(fù)荷狀態(tài)時(shí)，相對(duì)于胎面接地面積的槽面積的比例。輪胎寬度方向一側(cè)的槽面積比，以及輪胎寬度方向另一側(cè)的槽面積比是指，以該輪胎接地中心線CL為界的、到車輛安裝外側(cè)及車輛安裝內(nèi)側(cè)的各接地端102、103為止的范圍內(nèi)的、相對(duì)于胎面接地面積的槽面積的比例。通過使槽面積比在以輪胎接地中心線CL為界的輪胎寬度方向一側(cè)和輪胎寬度方向另一側(cè)在5%以上的范圍內(nèi)不同，可以在高速路行駛或賽道行駛時(shí)胎面1的磨損相對(duì)較大的車輛安裝外側(cè)配設(shè)較多的環(huán)岸部。因此，可以使車輛安裝外側(cè)的剛性相對(duì)較大，即使產(chǎn)生一定程度的磨損，也能持續(xù)保障足夠的剛性，達(dá)到所期望的駕駛穩(wěn)定性。因此，可以提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比，在以輪胎接地中心線CL為界的輪胎寬度方向一側(cè)和輪胎寬度方向另一側(cè)在15%以下的范圍內(nèi)不同，可使車輛外側(cè)及車輛內(nèi)側(cè)的不均勻磨損均等因此，可以兼顧駕駛穩(wěn)定性與耐久性。圖2是表示實(shí)施例1的充氣輪胎的胎面部的子午線剖面圖。圖2所示的充氣輪胎 Tl，具備內(nèi)襯層21、簾布層22、以及帶束層23，所述簾布層22由依次設(shè)置在內(nèi)襯層21的輪胎徑向外側(cè)的2張簾布2 和22b構(gòu)成，所述帶束層23由依次設(shè)置在簾布層22的輪胎徑向外側(cè)的3條帶狀物23a、2!3b和23c構(gòu)成。此外，在簾布層22的彎曲形狀部的輪胎徑向外側(cè)形成有第1增強(qiáng)層M，在帶束層23的兩端部的輪胎徑向外側(cè)形成有第2增強(qiáng)層25。此外，在圖2中，符號(hào)20表示胎面部。圖3是將圖2所示區(qū)域α加以放大顯示的子午線剖面圖。在實(shí)施例1所述的充氣輪胎Tl中，如圖3所示，在從輪胎接地中心線CL靠槽面積比較小的一側(cè)(車輛安裝外側(cè))，形成有1條周向主槽2Α和，位于第1周向主槽2Α的輪胎寬度方向外側(cè)的1條周向細(xì)槽3。且，周向細(xì)槽3的深度Dl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2Α的深度D2 的60%以上80%以下。周向細(xì)槽3的槽深Dl以及第1周向主槽2Α的槽深D2分別表示在輪胎輪廓線PL 所畫的法線上測量的、從該輪廓線PL到槽底的距離。通過使周向細(xì)槽3的深度Dl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2Α的深度D2的60%以上，可充分保障除水性能。因此，可以抑制濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性的降低。此外，通過使周向細(xì)槽3的深度Dl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2Α的深度D2的80%以下，可以充分保障位于周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性。 因此，可抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。
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通過使如上所述周向細(xì)槽3的深度Dl的范圍為第1周向主槽2A的深度的65%以上75%以下，可以更好地抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，以及提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，實(shí)施例1的充氣輪胎Tl，如圖1所示，周向細(xì)槽3的寬度Gl為離輪胎接地中心線最近的第1周向主槽2A的寬度G2的25%以上40%以下。通過使周向細(xì)槽3的寬度Gl為離輪胎接地中心線最近的第1周向主槽2A的寬度 G2的25%以上，可充分保障除水性能。因此，可以抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低。此外，通過使周向細(xì)槽3的寬度Gl為離輪胎接地中心線最近的第1周向主槽2A的寬度G2的 40%以下，可以充分保障位于周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性。因此，可抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，實(shí)施例1所述的充氣輪胎Tl，如圖1所示，從輪胎接地中心線CL到周向細(xì)槽 3的輪胎寬度方向中心位置的距離Pl為輪胎接地寬度TW的25%以上35%以下。輪胎接地寬度TW，如JATMA YEAR BOOK 2009年度版中所規(guī)定的那樣，是指將輪胎安裝于適用輪輞 (正規(guī)輪輞)，在規(guī)定的空氣壓力(正規(guī)內(nèi)壓)下，以靜止?fàn)顟B(tài)垂直放置于平板，在施加與規(guī)定的質(zhì)量相對(duì)應(yīng)的負(fù)荷(規(guī)定負(fù)荷)時(shí)的、在與平板接觸的接觸面上的輪胎軸向的最大直線距離。例如，輪胎尺寸為275/45R20 IlOY的充氣輪胎的接地寬度是指，在將充氣輪胎安裝于尺寸為20X9J的輪輞的狀態(tài)下，使空氣壓力為260kPa并施加6. 2kN的負(fù)荷時(shí)的、在與所述平板接觸的接觸面上的輪胎軸向最大直線距離。通過使從輪胎接地中心線CL到周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向中心位置的距離Pl為輪胎接地寬度TW的25%以上，可充分保障與周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的環(huán)岸部的剛性。因此，可以提高極端苛刻條件下在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線CL到周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向中心位置的距離Pl為輪胎接地寬度TW的 35%以下，可抑制周向細(xì)槽3接地時(shí)由周向細(xì)槽3的變形所導(dǎo)致的槽容積的減少，從而充分保障周向細(xì)槽3的寬度G1。因此，可抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，同時(shí)可抑制由反復(fù)變形所造成的不均勻磨損。如上述說明，實(shí)施例1的充氣輪胎Tl，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定以輪胎接地中心線CL為界的非對(duì)稱花紋、相對(duì)于特定的第1周向主槽2A的深度及寬度的周向細(xì)槽3的深度及寬度、 以及相對(duì)于輪胎接地中心線CL的周向細(xì)槽3的位置而成。采用如上所述構(gòu)造，在充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低的同時(shí)，尤其可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，采用實(shí)施例1的充氣輪胎Tl，可充分保障胎面1的環(huán)岸部的剛性，從而抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，這不僅能提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，還可提高充氣輪胎Tl的耐久性。本實(shí)施例的充氣輪胎Tl中，如圖1所示，在以輪胎接地中心線CL為界、從輪胎接地中心線CL靠槽面積比較小的一側(cè)，周向主槽2可為1條，且周向細(xì)槽3可為1條。此外，在本實(shí)施例的充氣輪胎Tl中，如圖3所示，優(yōu)選地，周向細(xì)槽3的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度A為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2A的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度B的1. 3倍以上2. 6倍以下。在這里，周向細(xì)槽3的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度A和周向主槽2A的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度B分別指從橡膠材料之外的材料，例如構(gòu)成帶束層23的簾線到槽底的距離，也就是從距離槽底最近的構(gòu)件到槽底的最短距離。通過將周向細(xì)槽3的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度A設(shè)定在如上所述的規(guī)定范圍內(nèi)，可使離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2A與周向細(xì)槽3之間的接地壓力保持恒定。因此，可有效抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而有效提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，本實(shí)施例的充氣輪胎Tl中，如圖1所示，針對(duì)第1周向主槽2A，優(yōu)選地，從輪胎接地中心線CL到第1周向主槽2A的中心位置的距離P2為輪胎接地寬度TW的10% 以上20%以下。通過使從輪胎接地中心線CL到特定的第1周向主槽2A的中心位置的距離P2為輪胎接地寬度TW的10%以上，可充分保障最佳的包含輪胎接地中心線的環(huán)岸部的剛性，從而保障極端苛刻條件下干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線 CL到特定的第1周向主槽2A的中心位置的距離P2為輪胎接地寬度方向TW的20%以下， 配合如上所述的輪胎接地中心線CL與周向細(xì)槽3的中心位置之間的距離Pl的范圍設(shè)定， 可進(jìn)一步保障與周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的花紋塊7的剛性。因此，可以進(jìn)一步提高極端苛刻條件下干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線CL到特定的第1周向主槽2A的中心位置的距離 P2為輪胎接地寬度TW的10%以上20%以下，配合如上所述的輪胎接地中心線CL與周向細(xì)槽3的中心位置之間的距離Pl的如上所述的范圍設(shè)定，可獲得與輪胎公稱寬度以及輪胎所需性能相適應(yīng)的、最佳的、與周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的花紋塊7。因此，可進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，本實(shí)施例的充氣輪胎Tl中，如圖3所示，優(yōu)選地，周向細(xì)槽3的最小剖面積 Vl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2A的最小剖面積V2的20%以上30%以下。這里，周向細(xì)槽3的最小剖面積Vl及第1周向主槽2A的最小剖面積V2，如圖3所示， 分別指在子午線剖面上，由輪胎輪廓線PL和各槽壁所圍成的區(qū)域的面積。通過使周向細(xì)槽3的最小剖面積Vl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽 2A的最小剖面積V2的20%以上，可在胎面接地面上的輪胎寬度方向外側(cè)，充分保障槽容積。因此，可進(jìn)一步保障除水性能，從而進(jìn)一步抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低。此外， 通過使周向細(xì)槽3的最小剖面積Vl為離輪胎接地中心線CL最近的第1周向主槽2A的最小剖面積V2的30%以下，可以進(jìn)一步保障位于周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向兩側(cè)的條狀花紋 5以及花紋塊7的剛性。因此，可進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，本實(shí)施例所述的充氣輪胎Tl中，在從輪胎接地中心線CL靠槽面積比較小的一側(cè)，構(gòu)成胎面部的橡膠材料的JIS A硬度優(yōu)選為71以上77以下。通過使該橡膠材料JIS A硬度為71以上，可抑制胎面部的變形量。因此，如上所述，可以充分實(shí)現(xiàn)由規(guī)定周向細(xì)槽 3以及第1周向主槽2A的位置和深度所產(chǎn)生的各種效果，尤其是，可充分抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，并提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使該橡膠材料的JIS A硬度為77以下，可兼顧駕駛穩(wěn)定性與乘坐舒適性。此外，本實(shí)施例所述的充氣輪胎Tl中，優(yōu)選地，輪胎公稱寬度為沈5以上。隨著輪胎公稱寬度的增大，第1周向主槽2A的寬度G2以及周向細(xì)槽3的寬度Gl也將增大。因此， 通過將輪胎公稱寬度設(shè)為265以上，配合如上所述的周向細(xì)槽3以及第1周向主槽2A的位
10置和深度的范圍設(shè)定，尤其可以充分抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，并提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。[實(shí)施例2]接下來，詳細(xì)說明實(shí)施例2。實(shí)施例2與實(shí)施例1的不同點(diǎn)在于周向主槽位于輪胎接地中心線CL上。圖4是表示實(shí)施例2的充氣輪胎的胎面的平面圖。以下針對(duì)圖4的示例(實(shí)施例 2)，只詳細(xì)說明與圖1示例(實(shí)施例1)的不同之處。此外，在圖4，帶有符號(hào)的組成部分中， 與圖1中的組成部分符號(hào)相同的，表示與圖1所示組成部分相同的組成部分。圖4所示的充氣輪胎T2中，在胎面31設(shè)有以直線狀向輪胎周向延伸的4條周向主槽2。胎面1具有位于從輪胎接地中心線CL靠輪胎安裝外側(cè)的外側(cè)區(qū)域IX，和位于從輪胎接地中心線CL靠輪胎安裝內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)區(qū)域1Y。如圖4所示的充氣輪胎T2中，與圖1所示的充氣輪胎Tl相比，存在于較副槽8更靠車輛安裝內(nèi)側(cè)的各槽，在內(nèi)側(cè)區(qū)域1Y，配設(shè)在更靠車輛安裝內(nèi)側(cè)，而且存在于較第1周向主槽2A更靠車輛安裝外側(cè)的各槽，在外側(cè)區(qū)域IX，配設(shè)在更靠車輛安裝外側(cè)。在實(shí)施例2 中，通過如上所述各槽的配置結(jié)構(gòu)，使得在副槽8與第1周向主槽2A之間所產(chǎn)生的區(qū)域，以包含輪胎接地中心線CL的方式還設(shè)有第4周向主槽2D。在第1周向主槽2A與第4周向主槽2D之間形成有條狀花紋18，在第4周向主槽2D與副槽8之間，形成有條狀花紋19。以如上所述構(gòu)造為前提，本實(shí)施例的充氣輪胎T2的構(gòu)造如下。首先，胎面31為槽面積比在以輪胎接地中心線CL為界的輪胎寬度方向的一側(cè)與輪胎寬度方向的另一側(cè)在 5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同的非對(duì)稱花紋。圖4所示例為車輛安裝外側(cè)的槽面積比較車輛安裝內(nèi)側(cè)的小6%的非對(duì)稱花紋。圖5是表示實(shí)施例2的充氣輪胎T2的胎面部的子午線剖面圖，圖6是將圖5所示區(qū)域β加以放大顯示的子午線剖面圖。在實(shí)施例2的充氣輪胎Τ2的胎面31中，如圖6所示，在從輪胎接地中心線CL靠槽面積比較小的一側(cè)(車輛安裝外側(cè))，形成有2條周向主槽即第4周向主槽2D和第1周向主槽2Α，以及位于第1周向主槽2Α的輪胎寬度方向外側(cè)的 1條周向細(xì)槽3。且，周向細(xì)槽3的深度D3為位于輪胎接地中心線CL上的第4周向主槽2D 的深度D4的60%以上80%以下。此外，在實(shí)施例2的充氣輪胎Τ2中，如圖4所示，其周向細(xì)槽3的寬度G3為位于輪胎接地中心線上的第4周向主槽2D的寬度G4的25%以上40%以下。此外，在實(shí)施例2的充氣輪胎Τ2中，從輪胎接地中心線CL到周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向中心位置的距離Ρ3為輪胎接地寬度TW的25%以上35%以下。如上所述，實(shí)施例2的充氣輪胎Τ2，與實(shí)施例1的充氣輪胎Tl同樣，通過恰當(dāng)?shù)卦O(shè)定以輪胎接地中心線CL為界的非對(duì)稱花紋、相對(duì)于特定的第4周向主槽2D的深度及寬度的周向細(xì)槽3的深度及寬度、以及相對(duì)于輪胎接地中心線CL的周向細(xì)槽3的位置而成。采用如上所述構(gòu)造，可以充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，尤其可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，采用實(shí)施例2的充氣輪胎Τ2，可充分保障胎面的環(huán)岸部的剛性，從而抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，這不僅能提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，還可提升充氣輪胎Τ2的耐久性。在本實(shí)施例的充氣輪胎Τ2中，如圖6所示，優(yōu)選地，周向細(xì)槽3的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上
1的胎面厚度C為位于輪胎接地中心線CL上的第4周向主槽2D的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度D的1. 3倍以上2. 6倍以下。這樣，便可使第4周向主槽2D與周向細(xì)槽3之間的接地壓力保持恒定，有效抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而有效提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本實(shí)施例的充氣輪胎T2中，如圖4所示，針對(duì)第4周向主槽2D，優(yōu)選地，從輪胎接地中心線CL到第4周向主槽2D的中心位置的距離P4為輪胎接地寬度TW的10%以上20%以下。這樣，便可充分保障最佳的包含輪胎接地中心線的環(huán)岸部的剛性，從而在保障極端苛刻條件下干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性成為可能的同時(shí)，可進(jìn)一步提高極端苛刻條件下干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，通過使從輪胎接地中心線CL到特定的第4周向主槽2D的中心位置的距離 P4為輪胎接地寬度TW的10%以上20%以下，配合從輪胎接地中心線CL到周向細(xì)槽3中心位置的距離P3的如上所述范圍設(shè)定，可獲得與輪胎公稱寬度和輪胎所需性能相適應(yīng)的、最佳的、與周向細(xì)槽3的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的花紋塊7。因此，便可進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而進(jìn)一步提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本實(shí)施例的充氣輪胎T2中，如圖6所示，優(yōu)選地，周向細(xì)槽3的最小剖面積V3為位于輪胎接地中心線CL的第4周向主槽2D的最小剖面積V2的20%以上30%以下。這樣，便可進(jìn)一步保障除水性能，從而在進(jìn)一步抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低的同時(shí)，可進(jìn)一步抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而可進(jìn)一步提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，在本實(shí)施例的充氣輪胎T2中，優(yōu)選地，構(gòu)成從輪胎接地中心線CL靠槽面積比較小的一側(cè)的胎面部的橡膠材料的JIS A硬度為71以上77以下。由此，便可抑制胎面部的變形量，尤其可抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，并可兼顧駕駛穩(wěn)定性和乘坐舒適性。此外，在本實(shí)施例所述的充氣輪胎T2中，優(yōu)選地，輪胎公稱寬度為沈5以上。隨著輪胎公稱寬度的增大，第4周向主槽2D的寬度G4以及周向細(xì)槽3的寬度G3也將增大。因此，通過使輪胎公稱寬度在沈5以上，便可充分抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，并提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。實(shí)例制作本實(shí)施例、常規(guī)例以及比較例所涉及的充氣輪胎，并進(jìn)行了評(píng)估。另外，采用本實(shí)施例的是實(shí)例。比較例非表示常規(guī)例。[實(shí)例組1]使輪胎尺寸都為275/45R20110Y，在圖1至圖3所示構(gòu)造的充氣輪胎中，使車輛安裝外側(cè)的槽面積比較車輛內(nèi)側(cè)的槽面積比小10%，將周向細(xì)槽的深度D1、周向細(xì)槽的寬度 G1、以及從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽輪胎寬度方向中心位置的距離P1，按如圖7所示加以改變，并分別制造常規(guī)例、比較例1 6以及實(shí)例1 6的充氣輪胎。此外，周向主槽的深度D2設(shè)為8. 5mm，周向主槽的寬度G2設(shè)為18mm，輪胎接地寬度設(shè)為220mm。此外，在各試驗(yàn)輪胎上，針對(duì)相對(duì)于離輪胎接地中心線最近的周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的周向細(xì)槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的比率A/B、從輪胎接地中心線到周向主槽的輪胎寬度方向中心位置的距離P2、相對(duì)于離輪胎接地中心線最近的周向主槽的最小剖面積的周向細(xì)槽的最小剖面積的比率V1/V2、以及從輪胎接地中心線靠槽面積較小一側(cè)的胎面部的橡膠材料的JIS A硬度，統(tǒng)一成一并記入圖7中。將這些試驗(yàn)輪胎安裝于輪輞尺寸為20X9J的輪輞，使空氣壓力為前輪260kPa，后輪為^K)kPa，按以下所示測定條件下，對(duì)干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能、濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性能、以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能影響進(jìn)行了評(píng)估。使用的車輛為進(jìn)口的3. 2L 轎車。對(duì)于干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能，由試驗(yàn)駕駛員進(jìn)行感官評(píng)估，并將評(píng)估分?jǐn)?shù)指數(shù)化。此外，對(duì)于濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性能，同樣由測試駕駛員進(jìn)行感官評(píng)估，并將評(píng)估分?jǐn)?shù)指數(shù)化。而且，對(duì)于受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能，在干燥路面行駛200km之后測量輪胎質(zhì)量，并將其變化量指數(shù)化。將這些結(jié)果一并記入圖7中。另外，所有這些指數(shù)值，其越大，表示結(jié)果越好。從圖7可知，深度Dl為60%以上80%以下、寬度Gl為25%以上40%以下、以及距離Pl為25%以上35%以下的本發(fā)明的范圍內(nèi)的充氣輪胎(實(shí)例1 4)，其在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能均比本發(fā)明的范圍外的常規(guī)例的充氣輪胎更佳。這可能是因?yàn)橥ㄟ^將所述深度D1、寬度Gl以及距離Pl全部設(shè)定在較佳的范圍內(nèi)，來充分保障除水性能，從而抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，尤其是充分保障位于周向細(xì)槽的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性，可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性并可提升耐久性的緣故。反觀比較例1 6中的充氣輪胎，由于所述深度D1、寬度Gl以及距離Pl中的某一項(xiàng)在較佳范圍之外，因此與實(shí)例1 4中的充氣輪胎相比，不論哪一個(gè)評(píng)估項(xiàng)目，都沒有達(dá)到良好的結(jié)果。[實(shí)例組2]使輪胎尺寸均為275/45R20 110Y，在圖1至圖3所示結(jié)構(gòu)的充氣輪胎中，使車輛安裝外側(cè)的槽面積比較車輛內(nèi)側(cè)的槽面積比小10%，且將相對(duì)于離輪胎接地中心線最近的周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的周向細(xì)槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的比率A/ B、從輪胎接地中心線到周向主槽的輪胎寬度方向中心位置的距離P2、相對(duì)于離輪胎接地中心線最近的周向主槽的最小剖面積的周向細(xì)槽的最小剖面積的比率V1/V2、以及從輪胎接地中心線靠槽面積比較小一側(cè)的胎面部的橡膠材料的JIS A硬度，按圖8所示加以改變，并分別制造出實(shí)例4 18的充氣輪胎。此外，針對(duì)各試驗(yàn)輪胎的周向細(xì)槽深度D1、周向細(xì)槽寬度Gl以及從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離P1，統(tǒng)一成一并記入圖8中。此外，周向主槽的深度D2設(shè)為8. 5mm，周向主槽的寬度G2設(shè)為18mm，輪胎接地寬度設(shè)為220mm。和實(shí)例組1同樣，針對(duì)各試驗(yàn)輪胎，進(jìn)行了干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能、濕滑路面上的駕駛穩(wěn)定性能以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能的評(píng)估。將這些結(jié)果一并記入圖8 中。所有這些指數(shù)值，其越大，表示結(jié)果越好。由圖8可知，深度D1、寬度Gl以及距離Pl在本發(fā)明范圍之內(nèi)的充氣輪胎(實(shí)例 4 18)中，比率A/B設(shè)在較佳范圍(1.3以上2. 6以下)的實(shí)施例5、6的充氣輪胎，與比率A/B未設(shè)在較佳范圍內(nèi)的實(shí)施例4、7的充氣輪胎相比，其干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性以及受質(zhì)量變化影響的耐久性能均更佳。這可能是因?yàn)橛捎谀軌蚴闺x輪胎接地中心線最近的周
13向主槽與周向細(xì)槽之間的接地壓力保持恒定，因此可有效抑制環(huán)岸部邊緣的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而可有效提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性的緣故。此外，距離P2設(shè)在較佳范圍(輪胎接地寬度TW的10%以上20%以下)的實(shí)例8、 9的充氣輪胎，與距離P2沒有設(shè)在較佳范圍的實(shí)施例6、10的充氣輪胎相比，其在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能均更佳。這可能是因?yàn)榕浜陷喬ソ拥刂行木€與周向細(xì)槽中心位置之間距離的規(guī)定范圍的設(shè)定，可進(jìn)一步保障與周向細(xì)槽的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的環(huán)岸部的剛性，從而可進(jìn)一步提高極端苛刻條件下干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性。此外，比率V1/V2設(shè)在較佳范圍(20%以上30%以下)的實(shí)例12、13的充氣輪胎， 與比率V1/V2沒有設(shè)在較佳范圍的實(shí)施例11、14的充氣輪胎相比，其在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能均更佳。這可能是因?yàn)槟軌蜻M(jìn)一步保障位于周向細(xì)槽的輪胎寬度方向兩側(cè)的環(huán)岸部的剛性，從而可抑制環(huán)岸部的缺損和環(huán)岸部的異常磨損，進(jìn)而可進(jìn)一步提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性的緣故。此外，JIS A硬度設(shè)在較佳范圍(71 77)的實(shí)例16、17的充氣輪胎，與JIS A硬度沒有設(shè)在較佳范圍內(nèi)的實(shí)例15、18的充氣輪胎相比，其在干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性能以及受輪胎質(zhì)量變化影響的耐久性能均更佳。這可能是因?yàn)?，由于能夠抑制胎面部的變形量?因此可以充分實(shí)現(xiàn)由設(shè)定周向細(xì)槽以及周向主槽的位置和深度所帶來的各種效果，尤其是可充分提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性的緣故。工業(yè)實(shí)用性如上所述，本發(fā)明所述的充氣輪胎，不僅可抑制濕滑路面上駕駛穩(wěn)定性的降低，還可以提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，并且可以提高耐久性。
0105]符號(hào)說明0106]1、31胎面0107]102、103輪胎接地端0108]ISUS'胎肩區(qū)域0109]IX外側(cè)區(qū)域0110]IY內(nèi)側(cè)區(qū)域0111]2周向主槽0112]2A第1周向主槽0113]2B第2周向主槽0114]2C第3周向主槽0115]2D第4周向主槽0116]3周向細(xì)槽0117]4第1橫槽0118]41內(nèi)側(cè)端部0119]4A第1圓弧狀槽部0120]4B第2圓弧狀槽部0121]5條狀花紋0122]6、6A、6B第2橫槽
6E外側(cè)端部7、10、14、16 花紋塊8 副槽9、18、19 條狀花紋12第3橫槽13第4橫槽15第5橫槽17刀槽花紋20胎面部21內(nèi)襯層22簾布層22a>22b 簾布23帶束層23a、23b、23c 帶狀物24第1增強(qiáng)層25第2增強(qiáng)層A、B、C、D 胎面厚度CL輪胎接地中心線D1、D2、D3、D4 深度G1、G2、G3、G4 寬度M、N橫槽部P1、P2、P3、P4 距離PL輪胎輪廓線T1、T2充氣輪胎Tff輪胎接地寬度VUV2.V3.V4 最小剖面積α、β 區(qū)域
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，其特征在于，具有非對(duì)稱花紋，相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比，在以輪胎接地中心線為界、輪胎寬度方向的一側(cè)與輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同，在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)，具備至少1條周向主槽和，位于所述周向主槽輪胎寬度方向外側(cè)的至少1條周向細(xì)槽，所述周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的深度的60%以上 80%以下，所述周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的寬度的25%以上 40%以下，從輪胎接地中心線到所述周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上35%以下。
2.一種充氣輪胎，其特征在于，具有非對(duì)稱花紋，相對(duì)于胎面接地面積的槽面積比，在以輪胎接地中心線為界、輪胎寬度方向的一側(cè)與輪胎寬度方向的另一側(cè)在5%以上15%以下的范圍內(nèi)不同，在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)，具備至少1條周向主槽和，位于所述周向主槽輪胎寬度方向外側(cè)的至少1條周向細(xì)槽，所述周向細(xì)槽的深度為位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的深度的60%以上 80%以下，所述周向細(xì)槽的寬度為位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的寬度的25%以上 40%以下，從輪胎接地中心線到所述周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25%以上35%以下。
3.如權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，所述周向主槽為1條，且所述周向細(xì)槽為1條。
4.如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，所述周向細(xì)槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度或位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的輪胎徑向內(nèi)側(cè)上的胎面厚度的1.3倍以上2. 6倍以下。
5.如權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，針對(duì)在從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)有輪胎寬度方向中心位置的所述周向主槽，從輪胎接地中心線到所述周向主槽的中心位置的距離為輪胎接地寬度的10%以上20%以下。
6.如權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，所述周向細(xì)槽的最小剖面積為離輪胎接地中心線最近的所述周向主槽或位于輪胎接地中心線上的所述周向主槽的最小剖面積的20%以上30%以下。
7.如權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，構(gòu)成從輪胎接地中心線靠所述槽面積比較小的一側(cè)的胎面部的橡膠材料的JIS A硬度為71以上77以下。
8.如權(quán)利要求1至7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，輪胎公稱寬度為沈5以上。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，該充氣輪胎在從輪胎接地中心線靠槽面積比較小的一側(cè)，具備至少1條周向主槽和至少1條周向細(xì)槽，周向細(xì)槽的深度為離輪胎接地中心線最近的周向主槽的深度的60％以上80％以下，周向細(xì)槽的寬度為離輪胎接地中心線最近的周向主槽的寬度的25％以上40％以下，從輪胎接地中心線到周向細(xì)槽的輪胎寬度方向中心位置的距離為輪胎接地寬度的25％以上35％以下。本發(fā)明提供一種充氣輪胎，可提高干燥路面上的駕駛穩(wěn)定性，并可提高耐久性。
文檔編號(hào)B60C11/04GK102398483SQ201110262030
公開日2012年4月4日 申請日期2011年9月6日 優(yōu)先權(quán)日2010年9月9日
發(fā)明者根本雅行 申請人:橫濱橡膠株式會(huì)社