專利名稱：：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及能夠提高操縱穩(wěn)定性能，特別是轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
：在司機(jī)轉(zhuǎn)動方向盤的情況下，對應(yīng)于該轉(zhuǎn)向操作而使車輛的橫擺加速度、橫向加速度提高的現(xiàn)象、即轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能，在車輛的操縱穩(wěn)定性能中也是重要的性能。而且，關(guān)于該轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能、特別是滑移角較小的N(neutral)附近的響應(yīng)性能，已知與輪胎構(gòu)造和輪胎的外形形狀等有很強關(guān)聯(lián)，根據(jù)該觀點，以往進(jìn)行了致力于提高轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的配合研究。然而，只改進(jìn)該輪胎的內(nèi)部構(gòu)造和外形形狀，對轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的提高是有限的。因此，本發(fā)明人著眼于輪胎的胎面花紋，就該胎面花紋與轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的關(guān)聯(lián)進(jìn)行了研究。具體而言，根據(jù)以往的經(jīng)驗，花紋的剛性較大者可期待轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能，作成了如圖18(A)~(D)所示的花紋A及花紋Bl~B4的輪胎(尺寸225/60R16)?；yA的輪胎是市場上出售的標(biāo)準(zhǔn)的輪胎，花紋B1B4的輪胎，作成了與花紋A的輪胎的內(nèi)部構(gòu)造等相同而只是胎面花紋不同的輪胎。各花紋A、B1~B4，均是由溝深7.0mm以上的四條縱向主溝g將胎面劃分為五條周向陸地部a，花紋全體的剛性為B1<B2<B3<A<B4的順序。另外，花紋Bl和花紋B2是相同花紋，只是溝深不同。而且，對各輪胎進(jìn)行實車行駛測試，并根據(jù)駕駛員的官能評價，對N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能采用以花紋A為6的10分法進(jìn)行評價。其結(jié)果如表1所示，與以往的經(jīng)驗不同，判定為在花紋全體的剛性與N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能之間不存在單純的相互關(guān)系。因此，本發(fā)明人對每個輪胎在各周向陸地部a中的每周向單位長度的周向剛性KX和輪胎軸向剛性KY進(jìn)行測量，并對該剛性KX、KY與N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的關(guān)聯(lián)進(jìn)行了研究。其結(jié)果是，軸向陸地部a的剛性分布，特別是周向剛性KX的分布，對轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能帶來較強的影響，并且研究得出，通過確定該周向剛性KX的分布，能夠提高N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>
發(fā)明內(nèi)容即本發(fā)明的目的在于，提供一種能夠以特定由縱向主溝所劃分的周向陸地部的周向剛性的分布為基本，提高N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能，并提高操縱穩(wěn)定性能的充氣輪胎。專利文獻(xiàn)1:日本特開2000-38010號公報專利文獻(xiàn)2:日本特開2002-67624號,>才艮為了實現(xiàn)上述目的，本申請的技術(shù)方案1所述的發(fā)明是這樣一種充氣輪胎，其具有胎面花紋，通過在胎面上配設(shè)多條沿著輪胎周向延伸且溝深在7.0mm以上的縱向主溝，從而該胎面花紋具有由多個周向陸地部構(gòu)成的周向陸地部組，其中，上述周向陸地部包括花紋條或花紋塊列，上述花玟條被劃分在上述縱向主溝之間以及上述縱向主溝和胎面端邊之間，而上述花紋塊列是由花紋塊沿周向排列而成的，且該花紋塊是通過橫溝將上述縱向主溝之間或者上述縱向主溝與胎面端邊之間分隔開而形成的，其特征在于，將胎面在正規(guī)載荷負(fù)栽狀態(tài)下接地的胎面接地面以相等寬度假想劃分為五個寬度區(qū)域，即輪胎赤道上的中央?yún)^(qū)域、胎面接地端側(cè)的胎肩區(qū)域以及上述中央?yún)^(qū)域與上述胎肩區(qū)域之間的中間區(qū)域，并且上述周向陸地部組，包括中央的周向陸地部列，是由將表面的面積重心位于上述中央?yún)^(qū)域處的中央的周向陸地部而構(gòu)成的；以及胎肩的周向陸地部列，是由將表面的面積重心位于上述胎肩區(qū)域處的胎肩的周向陸地部而構(gòu)成的，并且當(dāng)各上述周向陸地部的每周向單位長度的周向剛性為KX時，將上述中央的周向陸地部的周向剛性KXc,3殳為小于上述胎肩的周向陸地部的周向剛性KXs。另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明，其特征在于，上述周向陸地部組包括中間的周向陸地部列，其是由將表面的面積重心位于上述中間區(qū)域處的中間的周向陸地部構(gòu)成的，將上述中間的周向陸地部的周向剛性KXm,設(shè)為大于上述周向剛性KXc并且小于上述周向剛性KXs。另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明，其特征在于，當(dāng)各上述周向陸地部的每周向單位長度的輪胎軸向的軸向剛性為KY時，將上述中央的周向陸地部的軸向剛性KYc，^沒為在上述胎肩的周向陸地部的周向剛性KYs以上。另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明，其特征在于，上述周向陸地部組包括中間的周向陸地部列，其是由將表面的面積重心位于上述中間區(qū)域處的中間的周向陸地部構(gòu)成的，并且該中間的周向陸地部的軸向剛性Kym，i殳為在上述軸向剛性KYc以下并且在上述軸向剛性KYs以上。另外，技術(shù)方案5所述的發(fā)明，其特征在于，在上述周向陸地部組中，至少一個周向陸地部列使用了周向的復(fù)彈性率和輪胎軸向的復(fù)彈性率不同的橡膠原料。另外，技術(shù)方案6所述的發(fā)明，其特征在于，在上述周向陸地部組中，至少一個周向陸地部列使用了與其它的周向陸地部列的拉伸彈性模量不同的橡膠原料。另外，技術(shù)方案7所述的發(fā)明，其特征在于，上述周向陸地部組非對稱地形成有被配設(shè)于輪胎赤道的一側(cè)的第一胎肩的周向陸地列部；以及被配設(shè)于輪胎赤道的另一側(cè)的第二胎肩的周向陸地部列，并且改變第一胎肩的周向陸地部列的第一胎肩的周向陸地部、和第二胎肩的周向陸地部列的第二胎肩的周向陸地部的拉伸彈性模量，將上述第一胎肩的周向陸地部的周向剛性KXsl與上述第二胎肩的周向陸地部的周向剛性KXs2之比KXsl/KXs2設(shè)于l.O士O.l的范圍。在本說明書中，上述"正規(guī)載荷負(fù)載狀態(tài)，，是指，在組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的輪胎上，負(fù)載了正規(guī)栽荷的狀態(tài)。另外，上述"正規(guī)輪輞"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中按每一輪胎規(guī)定該規(guī)格的輪輞，例如，如果是JATMA，則為標(biāo)準(zhǔn)輪輞，如果是TRA則為"設(shè)計輪輞(DesignRim)"，或者如果是ETRTO，則為"測量輪輞(MeasuringRim)"。上述"正規(guī)內(nèi)壓"是指，按每一輪胎規(guī)定上述規(guī)格的空氣壓力，如果是JATMA，則為最高空氣壓力，如果是TRA，則為表"TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES"所記載的最大值，如果是ETRTO，則為"充氣壓力(INFLATIONPRESSURE)，，，然而在轎車用輪胎的情況下則為180kPa。上述"正規(guī)載荷"是指，按每一輪胎規(guī)定上述規(guī)格的載荷，如果是JATMA，則為最大負(fù)載能力，如果是TRA，則為表"TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES，，所記載的最大值，如果是ETRTO，則為"負(fù)載能力(LOADCAPACITY)"本發(fā)明如上所述，采用如下剛性分布的胎面花紋，即，將中央的周向陸地部的每周向單位長度的周向剛性KXc設(shè)為，小于胎肩的周向陸地部的每周向單位長度的周向剛性KXs。因此，根據(jù)后述理由，能夠使轉(zhuǎn)彎力的提高變快，提高N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能。圖l是表示本發(fā)明的充氣輪胎的胎面花紋的展開圖。圖2是表示中央的周向陸地部的局部立體圖。圖3(A)、(B)是表示中間的周向陸地部的局部立體圖。圖4(A)、(B)《一表示胎肩的周向陸地部的局部立體圖。圖5另一表示周向陸地部為花紋塊列的情況的立體圖。圖6(A)、(B)另j兌明周向剛性以及軸向剛性的測定方法的剖視圖。圖7(A)、(B)A^示樣^胎中的周向剛性以及軸向剛性的剛性分布的線圖。圖8另_表示樣4^胎的轉(zhuǎn)彎力的測量結(jié)果的線圖。圖9(A)、(B)是比較在樣a胎中的剛性分布以及轉(zhuǎn)彎力的圖。圖10(A)~(C)是比較在樣4*胎中的剛性分布以及轉(zhuǎn)彎力的圖。圖11(A)~(C)是比較在樣4^胎中的剛性分布以及轉(zhuǎn)彎力的圖。圖12(A)、(B)是比較在樣4^胎中的剛性分布以及轉(zhuǎn)彎力的圖。圖13(A)、(B)是比較在樣a胎中的剛性分布以及轉(zhuǎn)彎力的圖。圖14(A)~(D)是表示各向異性的橡膠原料的使用例的胎面部的簡略剖視圖。圖15(A)是表示胎面花紋的另一例的展開圖，(B)是表示此時的橡膠原料的4吏用例的胎面部的簡略剖視圖。圖16是例示此時的周向剛性的剛性分布的線圖。圖17是例示表2所示的輪胎的周向剛性及軸向剛性的剛性分布的線圖。圖18(A)~(D)是在發(fā)明人的基礎(chǔ)實驗中使用的測試輪胎的胎面花紋的展開圖，(E)^2的實施例3的輪胎的胎面花紋的展開圖。圖中符號2…胎面；2S…胎面接地面；3…縱向主溝；4、4c、4m、4s…周向陸地部；5…花紋條；7…橫溝；8…花紋塊；9…花紋塊列；R、Rc、Rm、Rs…周向陸地部列；Sc...中央?yún)^(qū)域；Ss...胎肩區(qū)域；Sm…中間區(qū)域。具體實施例方式下面，將參照圖示例對本發(fā)明的一個實施方式進(jìn)行說明。圖l是表示本發(fā)明的充氣輪胎，說明作為轎車用子午線輪胎的情況下的胎面花紋的展開圖。如圖1所示，本實施方式的充氣輪胎1的胎面花紋，在胎面2上通過配置沿著輪胎周向延伸的多條縱向主溝3，具有周向陸地組，該周向陸地組由在該縱向主溝3、3之間以及上述縱向主溝3和胎面端邊之間所劃分的多個周向陸地部4而構(gòu)成。而且，當(dāng)用相等寬度將上述胎面2在正規(guī)載荷負(fù)載狀態(tài)下接地的胎面接地面2S假想劃分為輪胎赤道C上的中央?yún)^(qū)域Sc、胎面接地端TE側(cè)的胎肩區(qū)域Ss以及它們之間的中間區(qū)域Sm的五個寬度區(qū)域時，上述周向陸地部組的構(gòu)造至少包括中央的周向陸地部列Rc，其由一條以上將周向陸地部4的表面的面積重心(圖中心)位于上述中央?yún)^(qū)域Sc處的中央的周向陸地部4c而構(gòu)成；胎肩的周向陸地部列Rs,其由一條以上將周向陸地部4的表面的面積重心位于上述胎肩區(qū)域Ss處的胎肩的周向陸地部4s而構(gòu)成。另外，上述正規(guī)載荷負(fù)載狀態(tài)如上述的定義。另外，胎面接地端TE是指，上述胎面接地端2S的輪胎軸向最外端的位置。當(dāng)對本例的胎面花紋進(jìn)行具體地說明時，上述縱向主溝3由配設(shè)于輪胎赤道C兩側(cè)的內(nèi)縱向主溝3i、3i，和配設(shè)于其輪胎軸向外側(cè)的縱向主溝3o、3o的共4條而構(gòu)成，由此，在上述胎面2形成由五條周向陸地部4構(gòu)成的周向陸地部組。而且，該周向陸地部組的形成包括中央的周向陸地部列Rc，其在將面積重心位于上述中央?yún)^(qū)域Sc處的本例中由一條的中央的周向陸地部4c而構(gòu)成；中間的周向陸地部列Rm，其在配設(shè)于其外側(cè)并且將面積重心位于上述中間區(qū)域Sm處的本例中由一條的中間的周向陸地部4m而構(gòu)成；胎肩的周向陸地部列Rs，其在配*沒于其更外側(cè)并且將面積重心位于上述胎肩區(qū)域Ss處的本例中由一條的胎肩的周向陸地部4s而構(gòu)成，另外，各周向陸地部列Rc、Rm、Rs，也可以分別由多條(例如兩條)周向陸地部4c、4m、4s而形成。在此，上述縱向主溝3是距離胎面2的溝深Dg(圖2所示)為7.0mm以上的溝體，并且沿著輪胎周向以直線狀或者鋸齒狀(包括波狀等)延伸。另外，根據(jù)排水性的觀點優(yōu)選為直線狀。另外，上述縱向主溝3的溝寬度Wg,根據(jù)輪胎類別等而不同，然而在轎車用輪胎的情況下，根據(jù)排水性、抗磨損性、操縱穩(wěn)定性等的觀點，適合采用515mm的范圍。另外，上述溝深Dg的上限值，也根據(jù)輪胎類別等而不同，然而在轎車用輪胎的情況下，優(yōu)選為9mm以下。接著，上述周向陸地部4可以形成為，沿輪胎周向?qū)嵸|(zhì)上連續(xù)地延伸的花紋條5，或者如圖5例示的那樣，由橫溝7所劃分的花紋塊8沿周向排列的花紋塊列9。另外，"實質(zhì)上連續(xù)"是指，容許由接地時溝寬度閉合的切縫，即刀槽花紋所劃分的情況。在本例中，如圖1、2所示，上述中央的周向陸地部4c為花紋條5，在其表面上，沿周向隔開設(shè)置有橫切該周向陸地部4c的多條橫的刀槽花紋IO。另外，上述中間的周向陸地部4m，在本例中如圖l、3所示，形成為花紋條5。詳細(xì)而言，中間的周向陸地部4m，通過沿輪胎周向延伸的縱的細(xì)溝11，被沿輪胎軸向區(qū)分為寬度較寬的主陸地部4ma和寬度較窄的副陸地部4mb，并且上述副陸地部4mb，形成為沿輪胎周向連續(xù)地延伸的花紋條狀體。另外，上述主陸地部4ma，形成為花紋塊列狀體，其為通過橫切該主陸地部4ma的橫狀溝12所劃分的花紋塊狀部13沿周向排列而形成。在該花紋塊狀部13上，配設(shè)有以與上述橫狀溝12基本相同地傾斜而延伸的橫刀槽花紋14。在此，上述周向陸地部4m，被看作花紋條5的理由，是由于至少包括沿著上述輪胎周向連續(xù)地延伸的花紋條狀體即副陸地部4mb，因此，當(dāng)只在花紋塊列狀體、即主陸地部4ma形成周向陸地部4m的情況下，如圖5所示，則上述橫狀溝12構(gòu)成橫切周向陸地部4m的橫溝7，因此，上述周向陸地部4m形成為花紋塊列9，其通過橫溝7所劃分的花紋塊8沿周向排列而成。另外，上述胎肩的周向陸地部4s，也如本例中的圖1、圖4所示形成為花紋條5。該胎肩的周向陸地部4s，通過沿輪胎周向延伸的縱的細(xì)溝15，被區(qū)分為寬度較寬的主陸地部4sa和寬度較窄的副陸地部4sb，并且上述副陸地部4sb，形成為沿輪胎周向連續(xù)地延伸的花紋條狀體。另外，上述主陸地部4sa形成為花紋塊列狀體，該花紋塊列狀體為通過橫切該主陸地部4sa的橫狀溝16所劃分的花紋塊狀部17沿周向排列而形成。在該花紋塊狀部17上，配設(shè)有以與上述橫狀溝16基本相同地傾斜而延伸的橫刀槽花紋18。另外，上述縱的細(xì)溝11、15至少其溝深D1為小于7mm的較淺的溝體，從而與上述縱向主溝3進(jìn)行區(qū)別。另外，上述橫狀溝12、16以及橫溝7的溝深D2，雖未特別規(guī)定然而可以為7mm以上，至少是上述溝深Dg的100。/。以下，優(yōu)選地被i殳定為50%~90%的范圍。另外在上述橫狀溝12、16以及橫溝7的溝底，可以局部地形成從其溝底隆起的花紋溝加強筋。而且，在本發(fā)明中，當(dāng)將上述周向陸地部4的每周向單位長度的周向剛性設(shè)為KX時，則將上述中央的周向陸地部4c的周向剛性KXc設(shè)為小于上述胎肩的周向陸地部4s的周向剛性KXs(KXc<KXs)。此時，上述中間的周向陸地部4m的周向剛性KXm，優(yōu)選地，大于上述周向剛性KXc并且小于上述周向剛性KXs(KXc<KXm<KXs)。在此，周向陸地部4的每周向單位長度的周向剛性KX,如圖6(A)所示，以在上述正規(guī)栽荷負(fù)載狀態(tài)下的輪胎赤道C上的接地長度L，切出10周向陸地部4的樣本Q，并且固定該樣本Q的基部Qa。而且，在使樣本Q的表面(胎面)負(fù)栽了200kpa的壓力P的豎向載荷負(fù)荷狀態(tài)下，將周向載荷Fx作用于上述表面，并從此時的上述表面的周向位移6x求出Fx/8x之比。而且，通過將該Fx/5x除以上述樣本Q的周向長度L，從而能夠得到每周向單位長度的周向剛性KX。另外，周向陸地部4的每周向單位長度的輪胎軸向的軸向剛性KY，如圖6(B)所示，在使上述樣本Q的表面(胎面)負(fù)載了200kpa的壓力P的豎向栽荷負(fù)荷狀態(tài)下，將輪胎軸向載荷Fy作用于上述表面，并從此時的上述表面的輪胎軸向位移求出Fy/Sy之比。而且，通過將該Fy/3y除以上述樣本Q的周向長度L,從而能夠得到每周向單位長度的軸向剛性KY。另外，即使在上述周向陸地部4為花紋塊列9的情況下，也用接地長度L切出周向陸地部4的樣本Q，并通過相同的手法來測量。而且，在這樣求出的周向剛性KX中，優(yōu)選為KXc〈KXs，更優(yōu)選為KXc<KXm<KXs，因此能夠提高N附近的轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能。這從本發(fā)明人進(jìn)行的下述實驗的結(jié)果能夠得到確認(rèn)。具體而言，以圖1所示的花紋為基礎(chǔ)，作成了九種樣本輪胎(尺寸225/60R16)Tl~T9，該九種樣本輪胎，縱向主溝3、縱的細(xì)溝11、15、橫狀溝12、16的深度，刀槽花紋10、14、18的深度和條數(shù)，以及在胎面膠中構(gòu)成各周向陸地部列Rc、Rm、Rs的橡膠的拉伸彈性模量等不同。在圖7(A)中，表示有在各樣本輪胎T1~T9中的周向剛性KXc、KXm、KXs的分布。在圖7(B)中，表示有在各樣本輪胎T1T9中的軸向剛性KXc、KXm、KXs的分布。另外，對樣本輪胎Tl~T9的CF(轉(zhuǎn)彎力)進(jìn)行測量，其結(jié)果表示于圖8。上述CF的測量使用室內(nèi)試驗儀，并在以下的條件下進(jìn)行的，即，輪輞(16x6.5JJ)、內(nèi)壓(230kPa)、豎向栽荷(4.8kN)、速度(20km/h)、滑移角(0.13。)。(1)將樣本輪胎Tl、T2、T3的剛性分布和CF進(jìn)行比較，并將其關(guān)系表示于圖9(A)、(B)。樣本輪胎T1、T2、T3，關(guān)于周向剛性KX以及軸向剛性KY,分別構(gòu)成中央側(cè)較低、胎肩側(cè)較高的V狀分布，且分布形狀相互近似。此時，樣本輪胎T1、T2、T3的周向剛性KX以及軸向剛性KY，分別以T3<T2<T1的順序變高，與此相對，如圖9(B)所示，CF的值以T3〈T1〈T2的順序變高。根據(jù)該結(jié)果可知，剛性值過低時則CF值減少。另外，在剛性值中可以存在最佳值。(2)其次，將樣本輪胎T1、T4、T5的剛性分布和CF進(jìn)行比較，并將其關(guān)系表示于圖10(A)~(C)。樣本輪胎T1、T4、T5,也是關(guān)于周向剛性KX以及軸向剛性KY，分別構(gòu)成V狀分布。此時，將周向剛性KX的剛性值基本相等的樣本輪胎Tl、T4進(jìn)行比較時，如圖10(B)所示，周向剛性KY的剛性值為T1>T4,與此相對，CF值為T1>T4。另外，將軸向剛性KY的剛性值基本相等的樣本輪胎T1、T5進(jìn)行比較時，如圖10(C)所示，周向剛性KX的剛性值為T1>T5,與此相對，CF值為T1—T4。根據(jù)該結(jié)果可知，由于剛性值降低時引起的CF值的減少，對軸向剛性KY的影響相對較大，然而對周向剛性KX的影響較小。(3)接著，將樣本輪胎T2、T6、T7的剛性分布和CF進(jìn)行比較，并將其關(guān)系表示于圖11(A)~(C)。關(guān)于周向剛性KX，樣本輪胎T2構(gòu)成V狀分布，樣本輪胎T6、T7構(gòu)成A狀分布，關(guān)于軸向剛性KY，樣本輪胎T2、T7構(gòu)成V狀分布，樣本輪胎T6構(gòu)成A狀分布。而且，將軸向剛性KY都構(gòu)成為V狀分布的樣本輪胎T2、T7進(jìn)行比較時，根據(jù)上述(2)可知，由于軸向剛性KY的剛性值為T2〈T7，因此預(yù)想CF的值也為T2〈T7，然而，與此相反，如圖11(B)所示，得到了T2>T7的結(jié)果。另外，將使上述樣本輪胎T7中的軸向剛性KY從V狀分布改變?yōu)锳狀分布的樣本輪胎T6，和上述樣本輪胎T2進(jìn)行比較時，如圖11(C)所示，幾乎未發(fā)現(xiàn)在樣本輪胎T7的情況下的CF值的變化。根據(jù)該結(jié)果可知，當(dāng)周向剛性KX和軸向剛性KY變?yōu)锳狀分布時，則CF值顯著減小，另外，即使只將周向剛性KX變?yōu)锳狀分布時，CF值也顯著減小。(4)然后，將樣本輪胎T2、T8的剛性分布和CF進(jìn)行比較，并將其關(guān)系表示于圖12(A)、(B)。關(guān)于周向剛性KX，樣本輪胎T2、T8構(gòu)成V狀分布，關(guān)于軸向剛性KY，樣本輪胎T2構(gòu)成V狀分布，樣本輪胎T8構(gòu)成A狀分布。而且，將周向剛性KX都構(gòu)成為V狀分布的樣本輪胎T2、T8進(jìn)行比較時，根據(jù)上述(3)可知，即使軸向剛性KY從V狀分布改變?yōu)锳狀分布，也被預(yù)想對CF值的影響較少，然而，與此相反，如圖12(B)所示，發(fā)現(xiàn)CF值顯著地增加。根據(jù)該結(jié)果，當(dāng)周向剛性KX為V狀分布時，如果軸向剛性KY也為V狀分布時，則CF值能夠顯著增加。另外，周向剛性KX為A狀分布時，即使軸向剛性KY變?yōu)閂狀分布，如圖11(B)的與樣本輪胎T7的比較，也不能預(yù)計CF值的增加。(5)接著，將樣本輪胎T2、T9的剛性分布和CF進(jìn)行比較，并將其關(guān)系表示于圖13(A)、(B)。關(guān)于周向剛性KX，樣本輪胎T2構(gòu)成V狀分布，樣本輪胎T9構(gòu)成平坦(恒定)分布，關(guān)于軸向剛性KY，樣本輪胎T2、T9構(gòu)成V狀分布。將軸向剛性KY都構(gòu)成為V狀分布的樣本輪胎T2、T9進(jìn)行比較時可知，在周向剛性KX構(gòu)成平坦分布的情況下，也與A狀分布同樣地CF值減少。根據(jù)以上所述，研究得出如下結(jié)果'至少周向剛性KX，通過構(gòu)成為V狀分布，從而能夠使CF值增加。通過在周向剛性KX構(gòu)成V狀分布的情況下，特別是軸向剛性KY構(gòu)成A狀分布，從而能夠預(yù)計CF值進(jìn)一步增加。-在周向剛性KX構(gòu)成A狀分布或者平坦分布的情況下，由軸向剛性KY的分布帶來的影響基本不存在，然而不論軸向剛性KY為A狀分布、V狀分布的哪一種，CF值都較小。在此，對于通過上述周向剛性KX構(gòu)成V狀分布，從而CF值增加的理由還不清楚。然而，在賦予輪胎滑移角時，眾所周知，由于胎面與路面粘著而在側(cè)后方引起拉磨而剪切變形，由此產(chǎn)生的橫向力超過了最大摩擦力的時刻變?yōu)榛瑒訁^(qū)域而開始與路面滑動，并返回到原來的狀態(tài)。此時，上述最大摩擦力基本與周向摩擦力和軸向摩擦力的平方和的平方根相等。另一方面，在周向剛性KX較高的情況下，在接地面內(nèi)在緩沖層和胎面之間發(fā)生了周向位移時產(chǎn)生巨大的前后力，受此影響，在軸向摩擦力較小時到達(dá)滑動區(qū)域，從而推測CF降低。而且在接地壓最大的中央?yún)^(qū)域在周向剛性KX較高的情況下，CF的降低表現(xiàn)得更為顯著。因此，與此相反，i/^為是通過周向剛性KX為V狀分布，且相對地減少中央的周向陸地部4c的周向剛性KXc，從而提高輪胎的CF的原因。另外，在周向剛性KX中，由于為V狀分布，因此至少需要KXc〈KXs。此時，也可以為KXm^KXc,或者KXm^KXs，然而根據(jù)轉(zhuǎn)彎力以及花紋剛性的平衡的觀點，優(yōu)選為KXc〈KXm〈KXs。另外在軸向剛性KY中，由于不構(gòu)成V狀分布，因此優(yōu)選為KYc^KYs，更優(yōu)選為KYc^KYm^KYs。另外，在周向剛性KX中，KXc/KXc之比根據(jù)上述轉(zhuǎn)彎力的觀點，優(yōu)選為0.84以下，更優(yōu)選為0.78以下。另外上述KXc/KXc之比的下限值為0.6以上，這是根據(jù)抗磨損性的觀點所優(yōu)選的。另外，在形成有多條中央的周向陸地部4c、形成有多條中間的周向陸地部4m、以及形成有多條胎肩的周向陸地部4s的情況下，在周向陸地部4c、4m、4s的全體中，周向剛性KX，滿足上述KXc〈KXs，優(yōu)選地滿足KXc〈KXm〈KXs的關(guān)系。更優(yōu)選為，周向陸地部4從胎肩一側(cè)朝向輪胎赤道側(cè)依次減少其周向剛性KX。另外，在軸向剛性KY中，也是在周向陸地部4c、4m、4s的全體中，滿足上述KYc^KYs，優(yōu)選地滿足KYc^KYm^KYs的關(guān)系。更優(yōu)選為，周向陸地部4從胎肩一側(cè)朝向輪胎赤道側(cè)依次增大其軸向剛性KY。另外，在上述胎面花紋中，也可以不形成中間的周向陸地部4m。接著，在胎面膠2G跨越全寬使用了相同的橡膠材料的情況下，為了將上述周向剛性KX成為V狀分布，另外將軸向剛性KY成為A狀分布，有如下傾向，即，要求為了在中央的周向陸地部4c中減少周向剛性KXc，而增加橫向刀槽花紋10的形成數(shù)，或者為了在胎肩的周向陸地部4s中減少軸向剛性KYs，而形成周向的刀槽花紋或者增加其形成數(shù)。然而，在該情況下會導(dǎo)致降低除轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能以外的輪胎性能，例如坑磨損性能和轉(zhuǎn)彎性能這樣的缺點。因此，優(yōu)選地，至少在一個周向陸地部列R中，使用周向復(fù)彈性率E*x與軸向復(fù)彈性率E*y不同的各向異性的橡膠原料(為了方便有時也稱為各向異性橡膠)Ga。由此，無需對花紋圖案、溝寬度、溝深、刀槽花紋進(jìn)行較大的變化，能夠容易地形成這樣的胎面部，即，構(gòu)成周向剛性KX和軸向剛性KY分別不同的剛性分布的胎面部。其結(jié)果是，能夠容易地進(jìn)行花紋設(shè)計，且提高其自由度，并且能夠抑制上述抗磨損性和轉(zhuǎn)彎性能的降低。為了充分發(fā)揮該效果，優(yōu)選地將上述復(fù)彈性率之差I(lǐng)E*y-E*xI設(shè)為2.5Mpa以上?；蛘邇?yōu)選地，將E*y/E*x之比或￡*乂/丑*7之比設(shè)為0.5以下。另外，復(fù)彈性率為使用粘彈性光譖儀，并在溫度70。C、頻率10Hz、初始拉伸應(yīng)變10%、動應(yīng)變的振幅±2%的條件下測量的值。14在此，上述各向異性橡膠Ga是由短纖維復(fù)合橡膠構(gòu)成的，本例中通過使短纖維在輪胎軸向取向，從而使用輪胎軸向的復(fù)彈性率E*y大于周向復(fù)彈性率E*x(E*y>E*x)的軸向的各向異性橡膠Gay。詳細(xì)地，如圖14(A)所示，在+央以及中間的周向陸地部列Rc、Rm中，使用上述軸向的各向異性橡膠Gay,而在胎肩的周向陸地部列Rs中，使用周向復(fù)彈性率E*x和輪胎軸向的復(fù)彈性率E*y相等的各向同性的橡膠原料(為了方便，有時也稱為各向同性橡膠)G0。此時，如圖14(B)所示，在中央的周向陸地部列Rc中，使用各向異性(即，復(fù)彈性率之差I(lǐng)E*y-E*xI)較大的各向異性橡膠Gayc,而在中間的周向陸地部列Rm中，可以使用各向異性(即，復(fù)彈性率之差I(lǐng)E*y-E*xI)較小的各向異性橡膠Gaym。另外，如圖14(c)所示，也可以只在中央的周向陸地部列Rc中，使用各向異性橡膠Gay。另外，作為各向異性橡膠Ga，通過使短纖維在輪胎周向取向，從而能夠使用復(fù)彈性率E*x大于輪胎軸向復(fù)彈性率E*y(E*x>E*y)的周向的各向異性橡膠Gax。在該情況下，如圖14(D)所示，在胎肩的周向陸地部列Rs中，使用各向異性橡膠Gax，并且在中央的周向陸地部列Rc中，使用各向同性橡膠GO。另外，可以在中間的周向陸地部列Rm中，采用各向異性橡膠Gax或者各向同性橡膠GO，在采用各向異性橡膠Gax的情況下，優(yōu)選地，將其各向異性設(shè)為胎肩的各向異性橡膠Gax以下。接著，在本實施方式中，如圖15(A)所示，可以采用非對稱的胎面花紋，該非對稱的胎面花紋至少包括第一胎肩的周向陸地部列Rsl，其配設(shè)于輪胎赤道的一側(cè)；和第二胎肩的周向陸地部列Rs2，其配設(shè)于輪胎赤道的另一側(cè)。特別是，在本例中例示了配設(shè)于一側(cè)的第一中間的周向陸地部列Rml，以及配i殳于另一側(cè)的第二中間的周向陸地部列Rm2也構(gòu)成非對稱的情況。在該情況下，起因于上述非對稱花紋，而有如下傾向，例如對周向剛性KX,如圖16所示的點劃線，產(chǎn)生非對稱分布，并對轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能等帶來惡劣影響。為此，如圖15(B)所示，至少在上述第一胎肩的周向陸地部列Rsl和第二胎肩的周向陸地部列Rs2中，采用拉伸彈性模量E不同的橡膠原料Gbsl、Gbs2,由此優(yōu)選地，將上述第一胎肩的周向陸地部4sl的周向剛性KXsl，和上述第二胎肩的周向陸地部4s2的周向剛性KXs2之比KXsl/KXs2，減少到l.O士O.l的范圍，更優(yōu)選地在1.0~1.1的范圍。特別是，本例中，在上述第一中間的周向陸地部列Rml和第二中間的周向陸地部列Rm2中，也采用拉伸彈性模量E不同的橡膠原料Gbml、Gbm2，并且通過將上述第一中間的周向陸地部4ml的周向剛性KXml與上述第二中間的周向陸地部4m2的周向剛性KXm2之比KXml/KXm2，也同樣地減少到l.O士O.l的范圍，從而能夠使花紋圖案成為左右非對稱的圖案，并且周向剛性KX的剛性分布，形成為如圖16的實線所示的左右對稱的V狀。另外，在左右對稱的胎面花紋中，至少在一個周向陸地部列R中使用與其它的周向陸地部列R的拉伸彈性模量E不同的橡膠原料Gb，由此優(yōu)選地，周向剛性KX的剛性分布形成為V狀。在該情況下，在上述第一、第二胎肩的周向陸地部列Rsl、Rs2中使用拉伸彈性模量E相同的橡膠原料。另外，上述拉伸彈性模量為使用粘彈性光譜儀，并在溫度70'C、頻率10Hz、初始拉伸應(yīng)變10%、動應(yīng)變的振幅±2%的條件下測量的動彈性模量。以上，對本發(fā)明的特別是優(yōu)選實施方式進(jìn)行了詳述，然而本發(fā)明不限定于圖示的實施方式，也能夠變形為各種方式而進(jìn)行實施.實施例試作了輪胎尺寸為225/60R16的轎車用輪胎，該輪胎為通過使胎面花紋以及胎面膠不同，而將周向剛性KX以及軸向剛性KY構(gòu)成如圖17所示的剛性分布的輪胎。而且對于各輪胎的轉(zhuǎn)彎力、轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能、轉(zhuǎn)彎性能、抗磨損性進(jìn)行測試，并將其結(jié)果記載于表2。除了胎面花紋及胎面膠以外，其它的為相同規(guī)格。比較例1、2,實施例1~3，在各周向陸地部列R中，使用相同并且各向同性的橡膠原料。另外，比較例1、2相互為相同的花紋而溝深不同，另外，實施例1、2也是相互為相同的花紋而溝深不同。實施例4，在各周向陸地部列R中，使用作為短纖維復(fù)合橡膠的各向異性的橡膠原料。另外，實施例5在各周向陸地部列R中，使用拉伸彈性模量E不同的橡膠原料。(1)轉(zhuǎn)彎力16使用室內(nèi)試驗儀，在輪輞(16x6.5JJ)、內(nèi)壓(230kPa)、豎向載荷(4.8kN)、速度(20km/h)、滑移角(0.13°)的條件下測量CF值，并以比較例1為100的指數(shù)來表示。指數(shù)越大的越好。(2)轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能以及轉(zhuǎn)彎性能在輪輞(16x6.5JJ)、內(nèi)壓(230kPa)的條件下安裝于車輛(4300cc、FR車)的所有輪上，并在干燥瀝青路面的輪胎測試路線上行駛，并根據(jù)駕駛員的官能評價，通過將比較例1設(shè)為6分的10分法，對轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能以及轉(zhuǎn)彎性能進(jìn)行了評價。分?jǐn)?shù)越大的越好。(3)抗磨損性使用上述車輛，在干燥瀝青路面行駛了5000km之后，通過目視胎面的磨損外觀，用以下的三個階段進(jìn)行了評價。O:作為商品合格的等級△:作為商品在容許的范圍然而希望改進(jìn)的等級X:作為商品不合格的等級表2<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>權(quán)利要求1.一種充氣輪胎，其具有胎面花紋，通過在胎面上配設(shè)多條沿著輪胎周向延伸且溝深在7.0mm以上的縱向主溝，從而該胎面花紋具有由多個周向陸地部構(gòu)成的周向陸地部組，其中，上述周向陸地部包括花紋條或花紋塊列，上述花紋條被劃分在上述縱向主溝之間以及上述縱向主溝和胎面端邊之間，而上述花紋塊列是由花紋塊沿周向排列而成的，且該花紋塊是通過橫溝將上述縱向主溝之間或者上述縱向主溝與胎面端邊之間分隔開而形成的，其特征在于，將胎面在正規(guī)載荷負(fù)載狀態(tài)下接地的胎面接地面以相等寬度假想劃分為五個寬度區(qū)域，即輪胎赤道上的中央?yún)^(qū)域、胎面接地端側(cè)的胎肩區(qū)域以及上述中央?yún)^(qū)域與上述胎肩區(qū)域之間的中間區(qū)域，并且上述周向陸地部組，包括中央的周向陸地部列，是由將表面的面積重心位于上述中央?yún)^(qū)域處的中央的周向陸地部而構(gòu)成的；以及胎肩的周向陸地部列，是由將表面的面積重心位于上述胎肩區(qū)域處的胎肩的周向陸地部而構(gòu)成的，并且當(dāng)各上述周向陸地部的每周向單位長度的周向剛性為KX時，將上述中央的周向陸地部的周向剛性KXc，設(shè)為小于上述胎肩的周向陸地部的周向剛性KXs。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，上述周向陸地部組，包括中間的周向陸地部列，其是由將表面的面積重心位于上述中間區(qū)域處的中間的周向陸地部構(gòu)成的，將上述中間的周向陸地部的周向剛性KXm,設(shè)為大于上述周向剛性KXc并且小于上述周向剛性KXs。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，當(dāng)各上述周向陸地部的每周向單位長度的輪胎軸向的軸向剛性為KY時，將上述中央的周向陸地部的軸向剛性KYc，設(shè)為在上述胎肩的周向陸地部的周向剛性KYs以上。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于，上述周向陸地部組，包括中間的周向陸地部列，其是由將表面的面積重心位于上述中間區(qū)域處的中間的周向陸地部構(gòu)成的，并且該中間的周向陸地部的軸向剛性Kym,設(shè)為在上述軸向剛性KYc以下并且在上述軸向剛性KYs以上。5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中的任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述周向陸地部組中，至少一個周向陸地部列使用了周向的復(fù)彈性率和輪胎軸向的復(fù)彈性率不同的橡膠原料。6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中的任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述周向陸地部組中，至少一個周向陸地部列使用了與其它的周向陸地部列的拉伸彈性模量不同的橡膠原料。7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中的任意一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述周向陸地部組非對稱地形成有被配設(shè)于輪胎赤道的一側(cè)的第一胎肩的周向陸地列部；以及被配設(shè)于輪胎赤道的另一側(cè)的第二胎肩的周向陸地部列，并且改變第一胎肩的周向陸地部列的第一胎肩的周向陸地部、和第二胎肩的周向陸地部列的第二胎肩的周向陸地部的拉伸彈性模量，將上述第一胎肩的周向陸地部的周向剛性KXsl與上述第二胎肩的周向陸地部的周向剛性KXs2之比KXsl/KXs2設(shè)于l.O士O.l的范圍。全文摘要本發(fā)明提供能夠提高操縱穩(wěn)定性能，特別是轉(zhuǎn)向響應(yīng)性能的充氣輪胎。通過在胎面上配設(shè)多條溝深在7.0mm以上的縱向主溝，從而具有周向陸地部組，周向陸地部組包括由花紋條或花紋塊列構(gòu)成的多個周向陸地部。將胎面接地面以相等寬度假想劃分為五個寬度區(qū)域，即劃分為輪胎赤道上的中央?yún)^(qū)域、胎面接地端側(cè)的胎肩區(qū)域以及他們之間的中間區(qū)域之時，上述周向陸地部組包括將面積重心位于上述中央?yún)^(qū)域處的中央的周向陸地部；以及將面積重心位于上述胎肩區(qū)域處的胎肩的周向陸地部。當(dāng)各周向陸地部的每周向單位長度的周向剛性為KX時，將中央的周向陸地部的周向剛性KXc，設(shè)為小于胎肩的周向陸地部的周向剛性KXs。文檔編號B60C11/04GK101357567SQ20081012665公開日2009年2月4日申請日期2008年6月17日優(yōu)先權(quán)日2007年8月1日發(fā)明者巖崎直明申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社