專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，特別是涉及一種在胎面上具有花紋塊的充氣輪胎，該花紋塊具有刀槽花紋。
背景技術(shù)：
公知有如圖8A所示那樣在具有沿輪胎軸線方向延伸的刀槽花紋100的花紋塊型輪胎102(例如，日本特開2002-321509號(hào)公報(bào)、日本特開平9-164815號(hào)公報(bào))中，通常刀槽花紋前后磨損的程度因花紋塊104磨損的不同而不同，如圖8B所示那樣產(chǎn)生圓周方向的臺(tái)階高差(所謂的胎踵和胎趾磨損)，特別是開口于主溝的部分的磨損的程度較大。
為了抑制主溝開口部分的胎踵和胎趾磨損，如圖9A所示那樣，在花紋塊104上形成有刀槽花紋100時(shí)，如圖9B所示那樣，使刀槽花紋100的開口部分的深度比刀槽花紋100的中央部分的深度淺，這是為人熟知的。但當(dāng)磨損時(shí)，開口部分的刀槽花紋100消失(參照?qǐng)D9C)，濕地性能及雪地性能降低，難以使不均勻磨損與濕地性能及雪地性能并存。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決上述問題而做成的，其目的在于提供一種可以使不均勻磨損與濕地性能及雪地性能并存的充氣輪胎。
技術(shù)方案1所述的發(fā)明是在胎面上具有花紋塊的充氣輪胎，其特征在于上述胎面具有至少一條刀槽花紋；上述刀槽花紋在刀槽花紋長度方向及深度方向上具有擺幅地延伸著，下述的剛性指數(shù)F在刀槽花紋長度方向上不同；
剛性指數(shù)F＝(1+φ1)×(1+φ2)×(1+φ3)φ1花紋塊著地面上的刀槽花紋擺幅(mm)；φ2與刀槽花紋壁面成直角、且沿深度方向?qū)⒒y塊剖切看剖面時(shí)的刀槽花紋擺幅(mm)；φ3俯視上述刀槽花紋的壁面時(shí)的、沿上述刀槽花紋的深度方向延伸的棱線的擺幅。
下面，說明技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的作用。
通過設(shè)定成在花紋塊上設(shè)置在刀槽花紋的長度方向及深度方向上具有擺幅的3維刀槽花紋，并使這些擺幅量在刀槽花紋長度方向上不同，可在將刀槽花紋深度保持為恒定的狀態(tài)下、使刀槽花紋附近的剛性在刀槽花紋長度方向上具有分布，例如，可以使刀槽花紋前后的磨損沿刀槽花紋的長度方向均勻化。
根據(jù)技術(shù)方案1所述的充氣輪胎，技術(shù)方案2所述的發(fā)明的特征在于上述刀槽花紋的至少一端開口于花紋塊端，設(shè)定成開口于花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的剛性指數(shù)F比花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的剛性指數(shù)高。
下面，說明技術(shù)方案2所述的充氣輪胎的作用。
當(dāng)?shù)恫刍y開口于花紋塊端時(shí)，花紋塊端附近的剛性比花紋塊中央的剛性低。因而，設(shè)定成使花紋塊端側(cè)的刀槽花紋的剛性指數(shù)F比花紋塊中央部分的刀槽花紋的剛性指數(shù)F高，以抑制花紋塊端附近的剛性降低。
由此，開口部分的花紋塊難以變形，可以抑制開口部分的胎踵和胎趾磨損。
根據(jù)技術(shù)方案1所述的充氣輪胎，技術(shù)方案3所述的發(fā)明的特征在于以輪胎赤道面為界，配置于該赤道面一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案與配置于該赤道面另一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右對(duì)稱；在上述花紋塊內(nèi)，使上述刀槽花紋的上述剛性指數(shù)F從胎面中央側(cè)向胎面端側(cè)逐漸增加。
下面，說明技術(shù)方案3所述的充氣輪胎的作用。
在車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，對(duì)車輛安裝時(shí)的外側(cè)的輪胎輸入較大的橫向力。
該橫向力的輸入方向是從車輛外側(cè)向內(nèi)側(cè)的方向，所以對(duì)于刀槽花紋，也最好是提高車輛安裝時(shí)的外側(cè)、即橫向力輸入側(cè)的剛性指數(shù)，抑制花紋塊的變形。
在進(jìn)行上述轉(zhuǎn)彎時(shí)，著地區(qū)域(負(fù)載)向胎面上的車輛安裝時(shí)外側(cè)部分移動(dòng)，所以與作用于輪胎赤道面的車輛安裝時(shí)內(nèi)側(cè)的花紋塊的力相比，作用于輪胎赤道面的車輛安裝時(shí)外側(cè)的力較大。
另外，當(dāng)胎面圖案沒有方向性時(shí)，無法通過旋轉(zhuǎn)等確定胎面的輪胎赤道面的哪一側(cè)被配置在車輛的外側(cè)。
因而，在刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右對(duì)稱的情況下，最好是使上述刀槽花紋的上述剛性指數(shù)F從胎面的中央側(cè)向胎面端側(cè)逐漸增加，抑制在輸入橫向力時(shí)被作用較大力的花紋塊變形。
根據(jù)技術(shù)方案1所述的充氣輪胎，技術(shù)方案4所述的發(fā)明的特征在于以輪胎赤道面為界，配置于該赤道面一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案與配置于該赤道面另一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右不對(duì)稱，在上述花紋塊內(nèi)，使上述刀槽花紋的上述剛性指數(shù)F從車輛安裝時(shí)的內(nèi)側(cè)向車輛安裝時(shí)的外側(cè)逐漸增加。
下面，說明技術(shù)方案4所述的充氣輪胎的作用。
與技術(shù)方案3的情況不同，在以輪胎赤道面為界，配置于該赤道面的一側(cè)的花紋塊的刀槽花紋圖案與配置于該赤道面的另一側(cè)的花紋塊的刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右不對(duì)稱時(shí)，輪胎成為有方向的圖案，在車輛安裝時(shí)指定了輪胎的朝向。
如技術(shù)方案3所說明的那樣，在車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，對(duì)車輛安裝時(shí)的外側(cè)的輪胎輸入較大的橫向力。此時(shí)，著地區(qū)域向車輛安裝時(shí)的外側(cè)移動(dòng)，但也向車輛安裝時(shí)的內(nèi)側(cè)的花紋塊輸入橫向力，但該橫向力并沒有輸入到車輛安裝時(shí)的外側(cè)的花紋塊的橫向力那么大。
因此，在指定了方向性時(shí)，對(duì)于全部花紋塊的刀槽花紋，最好是提高車輛安裝時(shí)的外側(cè)、即橫向力輸入側(cè)的剛性指數(shù)，抑制花紋塊的變形。
根據(jù)技術(shù)方案2所述的充氣輪胎，技術(shù)方案5所述的發(fā)明的特征在于開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋擺幅φ1大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋擺幅φ1。
下面，說明技術(shù)方案5所述的充氣輪胎的作用。
通常，當(dāng)?shù)恫刍y開口于花紋塊端(主溝)時(shí)，開口附近的花紋塊剛性會(huì)大大降低，但是通過使開口于花紋塊端的部分的刀槽花紋的擺幅φ1大于開口于花紋塊中央部分的刀槽花紋擺幅φ1，可以抑制開口附近的花紋塊剛性降低，可使花紋塊的剛性在刀槽花紋的長度方向上均勻化。由此，可以抑制主溝開口部分的胎踵和胎趾磨損。
根據(jù)技術(shù)方案2所述的充氣輪胎，技術(shù)方案6所述的發(fā)明的特征在于開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的擺幅φ2大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的擺幅φ2。
下面，說明技術(shù)方案6所述的充氣輪胎的作用。
通過設(shè)定成開口于花紋塊端的部分的刀槽花紋的擺幅φ2大于花紋塊中央部分的刀槽花紋的擺幅φ2，可以抑制開口附近的花紋塊剛性降低，可使花紋塊的剛性在刀槽花紋的長度方向上均勻化。由此，可以抑制主溝開口部分的胎踵和胎趾磨損。
根據(jù)技術(shù)方案2所述的充氣輪胎，技術(shù)方案7所述的發(fā)明的特征在于開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的擺幅φ3大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的擺幅φ3。
下面，說明技術(shù)方案7所述的充氣輪胎的作用。
通過使開口于花紋塊端的部分的刀槽花紋的擺幅φ3大于花紋塊中央部分的刀槽花紋的擺幅φ3，可以抑制開口附近的花紋塊剛性降低，可使花紋塊剛性在刀槽花紋長度方向上均勻化。由此，可以抑制主溝開口部分的胎踵和胎趾磨損。
根據(jù)技術(shù)方案1～7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，技術(shù)方案8所述的發(fā)明的特征在于上述刀槽花紋的一端處于上述花紋塊中央部分。
下面，說明技術(shù)方案8所述的充氣輪胎的作用。
與使刀槽花紋橫穿花紋塊的情況相比，通過將刀槽花紋的一端配置在花紋塊中央部分，可以抑制花紋塊剛性的降低。
根據(jù)技術(shù)方案1～7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，技術(shù)方案9所述的發(fā)明的特征在于上述刀槽花紋沿輪胎軸線方向橫穿上述花紋塊。
下面，說明技術(shù)方案9所述的充氣輪胎的作用。
通過使刀槽花紋沿輪胎軸線方向橫穿花紋塊，可以得到較高的邊緣效果。
如以上說明的那樣，由于將技術(shù)方案1所述的充氣輪胎做成上述結(jié)構(gòu)，因此具有可使不均勻磨損、濕地性能及雪地性能并存這樣優(yōu)良的效果。


圖1是第1實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面的俯視圖。
圖2A是刀槽花紋壁面的立體圖。
圖2B是刀槽花紋的主溝開口側(cè)的剖面圖。
圖2C是花紋塊內(nèi)終端側(cè)的剖面圖。
圖2D是花紋塊的俯視圖。
圖2E是刀槽花紋壁面的主視圖。
圖3是第2實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面的俯視圖。
圖4A是第3實(shí)施方式的充氣輪胎的刀槽花紋壁面的立體圖。
圖4B是刀槽花紋的主溝開口側(cè)的剖視圖。
圖4C是花紋塊中央部的剖視圖。
圖4D是花紋塊的俯視圖。
圖5A是比較例1的充氣輪胎的胎面的俯視圖。
圖5B是圖5A所示的花紋塊的5B-5B剖視圖。
圖6A是比較例2的充氣輪胎的胎面的俯視圖。
圖6B是圖6A所示的花紋塊的6B-6B剖視圖。
圖7A是實(shí)施例的充氣輪胎的胎面的俯視圖。
圖7B是圖7A所示的花紋塊的7B-7B剖視圖。
圖8A是新品輪胎的側(cè)視圖。
圖8B是磨損后的輪胎的側(cè)視圖。
圖9A是以往的花紋塊的俯視圖。
圖9B是圖9A所示的花紋塊(新品時(shí))的9B-9B剖視圖。
圖9C是磨損后的花紋塊的剖視圖。
附圖標(biāo)記說明10充氣輪胎12胎面14圓周方向主溝18花紋塊20刀槽花紋20A壁面具體實(shí)施方式
第1實(shí)施方式以下，參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的第1實(shí)施方式的充氣輪胎10。
如圖1所示，在本實(shí)施方式的充氣輪胎10的胎面12上設(shè)有被圓周方向主溝14及橫溝16劃分出的多個(gè)花紋塊18。
在本實(shí)施方式中，在輪胎軸線方向最外側(cè)的花紋塊18上形成有沿輪胎軸線方向(箭頭L方向及箭頭R方向)延伸的刀槽花紋20。
在本實(shí)施方式中，刀槽花紋20的一端部開口于花紋塊18的輪胎軸線方向外側(cè)的花紋塊端，另一端部在花紋塊18的內(nèi)部終止。
由此，本實(shí)施方式的充氣輪胎10成為在車輛安裝時(shí)不具有方向性圖案。
如圖2所示，刀槽花紋20以鋸齒狀沿輪胎軸線方向(箭頭L方向及箭頭R方向)及深度方向(箭頭D方向)延伸，是分別在輪胎軸線方向(刀槽花紋長度方向)上、輪胎圓周方向(箭頭S方向)上及深度方向上具有擺幅的所謂3維刀槽花紋。
另外，該刀槽花紋20的深度為恒定。
刀槽花紋20的特征在于，下述的剛性指數(shù)F在刀槽花紋長度方向上不同。
剛性指數(shù)F＝(1+φ1)×(1+φ2)×(1+φ3)φ1花紋塊著地面上的刀槽花紋擺幅(mm)。參照?qǐng)D2A、D。
φ2與顯現(xiàn)在著地面上的刀槽花紋20垂直、且沿深度方向?qū)⒒y塊18剖切觀看剖面時(shí)的刀槽花紋擺幅(mm)。參照?qǐng)D2B、C。
φ3俯視刀槽花紋20的壁面20A時(shí)的、沿刀槽花紋20的深度方向延伸的棱線22的擺幅。參照?qǐng)D2E。
本實(shí)施方式的刀槽花紋20被設(shè)定成如圖1所示那樣地使輪胎軸線方向外側(cè)的刀槽花紋擺幅φ1大于輪胎赤道面CL側(cè)的刀槽花紋擺幅φ1’；并且，如圖2B、C所示那樣地使輪胎軸線方向外側(cè)的刀槽花紋擺幅φ2大于輪胎赤道面CL側(cè)的刀槽花紋擺幅φ2’。
因而，在花紋塊端開口的輪胎軸線方向外側(cè)的刀槽花紋20的剛性指數(shù)F大于未在花紋塊端開口的輪胎赤道面CL側(cè)的刀槽花紋20的剛性指數(shù)F。
(作用)由于在花紋塊18上設(shè)置了具有3維形狀的壁面20A的刀槽花紋20，所以在著地時(shí)，相對(duì)的壁面20A在受到縱方向的壓縮力時(shí)互相較強(qiáng)地接觸，從而與具有平面狀壁面的刀槽花紋相比，抑制花紋塊18倒塌的效果好。
花紋塊被壓縮時(shí)，越是在刀槽花紋20的擺幅大的地方，壁面20A互相接觸的力越大，從而提高了著地時(shí)表觀上的花紋塊剛性。
通常，當(dāng)?shù)恫刍y在花紋塊端(主溝)開口時(shí)，開口附近的花紋塊剛性會(huì)大大降低，但是在本實(shí)施方式的充氣輪胎10中，由于設(shè)定成使在刀槽花紋20的溝開口部分的剛性指數(shù)F大于花紋塊內(nèi)終端側(cè)的刀槽花紋20的剛性指數(shù)F，所以可以在將刀槽花紋深度保持為恒定的狀態(tài)下抑制刀槽花紋開口附近的花紋塊剛性的降低，使花紋塊剛性在刀槽花紋長度方向上均勻化。
因此，可以抑制主溝開口部分的胎踵和胎趾磨損。另外，由于刀槽花紋20的深度保持為恒定，所以不會(huì)產(chǎn)生在花紋塊磨損了時(shí)開口部分的刀槽花紋消失而使?jié)竦匦阅芗把┑匦阅芙档瓦@樣的以往技術(shù)中的問題。
另外，在本實(shí)施方式的充氣輪胎10中，由于刀槽花紋20的圖案夾著輪胎赤道面CL左右對(duì)稱，因此不存在車輛安裝時(shí)的方向性。
在車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，向車輛安裝時(shí)的外側(cè)的充氣輪胎10輸入較大的橫向力，而且，對(duì)于胎面12，由于著地區(qū)域(負(fù)載)向車輛外側(cè)移動(dòng)，所以作用于輪胎赤道面的車輛外側(cè)的花紋塊上的力大于作用于車輛安裝時(shí)的內(nèi)側(cè)的花紋塊上的力。
從而，在夾著輪胎赤道面CL而被配置在車輛外側(cè)的花紋塊18中，需要使刀槽花紋20的剛性指數(shù)F從輪胎赤道面CL側(cè)向胎面端側(cè)逐漸增加。
在本實(shí)施方式的充氣輪胎10中，由于使刀槽花紋圖案為夾著輪胎赤道面CL左右對(duì)稱，所以與安裝充氣輪胎10的朝向無關(guān)，都可以抑制轉(zhuǎn)彎時(shí)的花紋塊18的變形。
另外，也可以設(shè)定成使主溝開口側(cè)的刀槽花紋的擺幅φ3大于花紋塊內(nèi)終端側(cè)的刀槽花紋的擺幅φ3’。
第2實(shí)施方式下面，按照?qǐng)D3說明本發(fā)明的第2實(shí)施方式的充氣輪胎10。另外，對(duì)與第1實(shí)施方式相同的結(jié)構(gòu)標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略其說明。
如圖3所示，在本實(shí)施方式的充氣輪胎10中，以使刀槽花紋20的主溝開口側(cè)全部成為車輛外側(cè)(箭頭OUT方向側(cè)。另外，箭頭IN方向是表示車輛安裝時(shí)的內(nèi)側(cè)方向)的方式，指定了刀槽花紋20的朝向及車輛安裝的方向。
(作用)在車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，雖然著地區(qū)域向車輛外側(cè)移動(dòng)，但向車輛內(nèi)側(cè)的花紋塊18也輸入了橫向力，且該橫向力并沒有向車輛外側(cè)的花紋塊18輸入的橫向力那么大。
因此，在指定了方向性的情況下，對(duì)于全部花紋塊18的刀槽花紋20，也最好是提高車輛外側(cè)、即橫向力輸入側(cè)的剛性指數(shù)，抑制車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)的花紋塊18的變形。
第3實(shí)施方式下面，按照?qǐng)D4說明本發(fā)明的第2實(shí)施方式的充氣輪胎10。另外，對(duì)與上述的實(shí)施方式相同的結(jié)構(gòu)標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略其說明。
如圖4所示，在本實(shí)施方式的充氣輪胎10中，刀槽花紋20沿輪胎軸線方向(箭頭L方向及箭頭R方向)橫穿花紋塊18。因而，與刀槽花紋20不橫穿花紋塊18的情況相比，可以得到較高的邊緣效果。
這樣，在刀槽花紋20的兩端部分別開口于主溝側(cè)的情況下，最好是設(shè)定成兩側(cè)的剛性指數(shù)F大于中央側(cè)的剛性指數(shù)F。
因而，在本實(shí)施方式中，設(shè)定成使兩側(cè)的刀槽花紋擺幅φ1、φ2大于中央的刀槽花紋擺幅φ1、φ2。
另外，也可以設(shè)定成使兩側(cè)的刀槽花紋擺幅φ3大于中央的刀槽花紋擺幅φ3’。
(試驗(yàn)例)為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，準(zhǔn)備了2種比較例的充氣輪胎和1種應(yīng)用了本發(fā)明的實(shí)施例的充氣輪胎，安裝在實(shí)車上進(jìn)行行駛試驗(yàn)，對(duì)雪地上的起步性、雪地上的制動(dòng)性、濕地上的操縱穩(wěn)定性、不均勻磨損性進(jìn)行了比較。
雪地上的起步性在雪上使車輛起步，測定了速度達(dá)到25km/h為止的時(shí)間。時(shí)間越短意味著性能越優(yōu)良。
雪地上的制動(dòng)性測定了剎車后，從車輛速度為25km/h到停止為止的距離。距離越短意味著性能越優(yōu)良。
濕地上的操縱穩(wěn)定性由試駕員對(duì)在濕地路面上行駛時(shí)的感覺進(jìn)行評(píng)價(jià)。評(píng)價(jià)以10分為滿分，分?jǐn)?shù)越高意味著性能越優(yōu)良。
刀槽花紋前后的臺(tái)階高差量在由干燥的鋪裝路面構(gòu)成的試驗(yàn)道路上，以平均速度35km/h行駛了8000km之后，測定了刀槽花紋前后(主溝開口附近)的臺(tái)階高差量。臺(tái)階高差量越小意味著性能越優(yōu)良。
在圖5A中示出了比較例1的胎面圖案，在圖5B中示出了比較例1的花紋塊的沿著刀槽花紋的剖視圖。
在圖6A中示出了比較例2的胎面圖案，在圖6B中示出了比較例2的花紋塊的沿著刀槽花紋的剖視圖。
另外，在圖7A中示出了實(shí)施例的胎面圖案，在圖7B中示出了實(shí)施例的沿著刀槽花紋的剖視圖。
如圖5B所示，在比較例1的輪胎中，使用了將軸線方向的剛性指數(shù)F及深度做成恒定的刀槽花紋。
如圖6B所示，在比較例2的輪胎中，雖然使軸線方向的剛性指數(shù)F為恒定，但是使用了這樣的刀槽花紋，即該刀槽花紋的朝圓周方向主溝開口的部分的深度淺。
如圖7B所示，在實(shí)施例的輪胎中，使用了這樣的刀槽花紋，即該刀槽花紋設(shè)定成軸線方向的剛性指數(shù)F不同，朝圓周方向主溝開口的部分的剛性指數(shù)F大于花紋塊內(nèi)終端部分的剛性指數(shù)F。
雖然比較例1、比較例2及實(shí)施例中任一方的刀槽花紋都是以鋸齒狀沿輪胎軸線方向及深度方向延伸，但如下面的表1所述，刀槽花紋擺幅φ1～φ3的數(shù)值不同。
即，在比較例1及比較例2中，剛性指數(shù)F被設(shè)定成在刀槽花紋長度方向上為恒定；相反，在實(shí)施例中，開口側(cè)的剛性指數(shù)F被設(shè)定得大。
另外，試驗(yàn)輪胎的型號(hào)全都是205/60R15 91V。


試驗(yàn)的評(píng)價(jià)如下面的表2所述。


從試驗(yàn)的結(jié)果可知，應(yīng)用了本發(fā)明的實(shí)施例的輪胎在雪地上的起步性、雪地上的制動(dòng)性及濕地上的操縱穩(wěn)定性方面，即使在被磨損后仍具有較高的性能。
產(chǎn)業(yè)可利用性本發(fā)明可以應(yīng)用于想使不均勻磨損、濕地性能及雪地性能并存的車輛。
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，該充氣輪胎在胎面上具有花紋塊，其特征在于，上述胎面具有至少1條刀槽花紋；上述刀槽花紋在刀槽花紋長度方向及深度方向具有擺幅地延伸著，下述的剛性指數(shù)F在刀槽花紋長度方向上不同；剛性指數(shù)F＝(1+φ1)×(1+φ2)×(1+φ3)；φ1花紋塊著地面上的刀槽花紋擺幅(mm)；φ2與顯現(xiàn)在著地面上的刀槽花紋垂直、且沿深度方向?qū)⒒y塊剖切看剖面時(shí)的刀槽花紋擺幅(mm)；φ3俯視上述刀槽花紋的壁面時(shí)的、沿上述刀槽花紋的深度方向延伸的棱線的擺幅。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，上述刀槽花紋的至少一端開口于花紋塊端；該刀槽花紋設(shè)定成開口于花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的剛性指數(shù)F大于花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的剛性指數(shù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，以輪胎赤道面為界，配置于該赤道面一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案與配置于該赤道面另一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右對(duì)稱，在上述花紋塊內(nèi)，上述刀槽花紋的上述剛性指數(shù)F從胎面中央側(cè)向胎面端側(cè)逐漸增加。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，以輪胎赤道面為界，配置于該赤道面一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案與配置于該赤道面另一側(cè)的上述花紋塊的刀槽花紋圖案夾著輪胎赤道面左右不對(duì)稱；在上述花紋塊內(nèi)，上述刀槽花紋的上述剛性指數(shù)F從車輛安裝時(shí)的內(nèi)側(cè)向車輛安裝時(shí)的外側(cè)逐漸增加。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于，開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的擺幅φ1大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的擺幅φ1。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于，開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的擺幅φ2大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的擺幅φ2。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于，開口于上述花紋塊端的部分的上述刀槽花紋的擺幅φ3大于上述花紋塊中央部分的上述刀槽花紋的擺幅φ3。
8.根據(jù)權(quán)利要求1～7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，上述刀槽花紋的一端處于上述花紋塊中央部分。
9.根據(jù)權(quán)利要求1～7中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，上述刀槽花紋沿輪胎軸線方向橫穿上述花紋塊。
全文摘要
本發(fā)明提供一種充氣輪胎，該充氣輪胎可以使不均勻磨損與濕地性能及雪地性能并存。在花紋塊(18)上形成有以鋸齒狀沿輪胎軸線方向及深度方向延伸的恒定深度的刀槽花紋(20)。刀槽花紋(20)的特征在于，下述的剛性指數(shù)F在刀槽花紋長度方向上不同。剛性指數(shù)F＝(1+φ1)×(1+φ2)×(1+φ3)。其中，φ1花紋塊著地面上的刀槽花紋擺幅(mm)。φ2與顯現(xiàn)在著地面上的刀槽花紋(20)垂直、且沿深度方向?qū)⒒y塊(18)剖切看剖面時(shí)的刀槽花紋擺幅(mm)。φ3俯視的壁面(20A)時(shí)的、沿刀槽花紋(20)的深度方向延伸的棱線(22)的擺幅。具體地說，刀槽花紋(20)被設(shè)定成輪胎軸線方向外側(cè)的刀槽花紋擺幅φ1大于輪胎赤道面CL側(cè)的刀槽花紋擺幅φ1’，輪胎軸線方向外側(cè)的刀槽花紋擺幅φ2大于輪胎赤道面CL側(cè)的刀槽花紋擺幅φ2’。
文檔編號(hào)B60C11/12GK1976819SQ20058002161
公開日2007年6月6日 申請(qǐng)日期2005年6月28日 優(yōu)先權(quán)日2004年6月28日
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