專利名稱：制備光氣的方法
制備光氣的方法本發(fā)明涉及一種在固態(tài)催化劑存在下通過一氧化碳和氯氣的氣相反應(yīng)制備光氣的方法，以及一種使用反應(yīng)器制備光氣的方法。在幾乎所有化學(xué)分支領(lǐng)域內(nèi)，光氣都是中間體和最終產(chǎn)物的制備中重要的助劑。 其用量最大的領(lǐng)域是聚氨酯化學(xué)中二異氰酸酯的制備，特別是甲苯二異氰酸酯，4，4_ 二異氰?；交淄楹土鶃喖谆惽杷狨ァ９鈿庠诠I(yè)上是通過在一種固態(tài)催化劑(優(yōu)選為活性炭)存在下，一氧化碳和氯氣的催化氣相反應(yīng)制備。該反應(yīng)劇烈放熱；生成焓為-107.6kJ/mol。該反應(yīng)通常在一個(gè)管殼式反應(yīng)器中通過 Ullmanns Enzyklopadie der technischen Chemie, Vol. A 19,
413-414頁所述的方法進(jìn)行。在此，顆粒尺寸為3至5mm的粒狀催化劑被裝入內(nèi)徑為50至 70mm的管中。反應(yīng)開始于40-50°C，管中的溫度升至約400°C，然后快速下降。一氧化碳被稍微過量使用以保證所有的氯氣都被反應(yīng)完并得到不含氯的光氣。該反應(yīng)通常在超大氣壓力下進(jìn)行，常常在2至6巴的表壓力下進(jìn)行。DE 102 08 398描述了一種管殼式反應(yīng)器和一種制備光氣的方法，根據(jù)其可減輕熱交換器的折流區(qū)域的腐蝕問題，可增加比橫截面荷載，從而提高容量。為此目的，提出了一種在固態(tài)催化劑存在下通過一氧化碳和氯的氣相反應(yīng)制備光氣的反應(yīng)器，其具有沿反應(yīng)器縱向排列的一束平行催化劑管，管末端固定于管板中，在反應(yīng)器的末端各有一個(gè)帽，且折流板垂直于反應(yīng)器的縱向安裝于催化劑管之間的中間區(qū)域，其中所述折流板在反應(yīng)器的內(nèi)壁的相對(duì)的側(cè)面交替的留有開口，其中催化劑管填充有固態(tài)催化劑，氣相反應(yīng)混合物通過一個(gè)帽從反應(yīng)器的一端穿過該催化劑管，并通過第二個(gè)帽從由反應(yīng)器的相對(duì)的一端被取走，且一種液體熱交換介質(zhì)經(jīng)過環(huán)繞催化劑管的中間區(qū)域，如此構(gòu)造以使得反應(yīng)器在開口區(qū)域沒有管道，一個(gè)開口可理解為折流板的自由端和反應(yīng)器的內(nèi)壁之間的區(qū)域。操作光氣反應(yīng)器使氯氣完全轉(zhuǎn)化，因?yàn)楹罄m(xù)使用、特別是異氰酸酯的制備所需的規(guī)格要求幾乎無氯的光氣，其剩余氯含量不多于lOOOppm，或甚至不多于lOOppm，或甚至不多于lOppm，特別是因?yàn)槁葰埩粑飳?duì)異氰酸酯的色號(hào)具有負(fù)面影響。另外，對(duì)于超過數(shù)小時(shí)的長反應(yīng)期，當(dāng)光氣反應(yīng)器在氯化學(xué)計(jì)量過量的情況下操作時(shí)，活性炭催化劑的活性將不可逆轉(zhuǎn)地降低。因此有必要確保在光氣反應(yīng)器的加料流中含有過量的一氧化碳。通常，反應(yīng)器以一氧化碳化學(xué)計(jì)量過量1至10%，優(yōu)選過量2. 5至4%來操作，取決于在任何時(shí)間下反應(yīng)器的光氣荷載。但是，即便在一氧化碳和氯氣兩種加料流的流量不改變的情況下，也可能不時(shí)地會(huì)出現(xiàn)不能保證一氧化碳過量的不良操作狀態(tài)，因?yàn)橐谎趸技恿狭鞯钠焚|(zhì)，特別是其惰性物質(zhì)、尤其是氮?dú)獾谋壤?，常常在基于一氧化碳流總體積計(jì)的0. 5至4體積％的范圍內(nèi)波動(dòng)。顯而易見的解決辦法——即一氧化碳化學(xué)計(jì)量高度過量以使得在一氧化碳加料流組成中的這種波動(dòng)不會(huì)顯著影響在反應(yīng)器的加料流中一氧化碳的過量——由于經(jīng)濟(jì)上的原因被排除。
因此本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種在管殼式反應(yīng)器中制備光氣的方法，通過該方法可確保得到符合所需規(guī)格的無氯的光氣產(chǎn)品，并且同時(shí)確保以一種簡單的方式使一氧化碳的消耗量最小。此目的可通過使由合并和混合氯氣加料流和一氧化碳加料流而獲得的加料流一其中一氧化碳以比氯氣化學(xué)計(jì)量過量的量引入一在具有催化劑管束的反應(yīng)器中填有活性炭床的催化劑管中反應(yīng)得到一個(gè)產(chǎn)物氣體混合物而制備光氣的方法來實(shí)現(xiàn)，所述產(chǎn)物氣體混合物被分成一個(gè)液態(tài)、含光氣的產(chǎn)物流和一個(gè)含一氧化碳的尾氣流，該尾氣流通過一個(gè)壓力調(diào)節(jié)閥被排出，其中反應(yīng)器中加料流的反應(yīng)和產(chǎn)物氣體混合物的分離在2. 0至6. 0巴的表壓力下進(jìn)行，其中進(jìn)入反應(yīng)器的加料流中的一氧化碳的過量程度通過以下方式進(jìn)行調(diào)節(jié)連續(xù)測量尾氣流中一氧化碳的流量和濃度，根據(jù)這些測量值，結(jié)合一氧化碳加料流的流量、氯氣加料流的流量及其氯濃度的連續(xù)測量值計(jì)算一氧化碳過量程度的實(shí)際值，并通過改變一氧化碳加料流的流量和/或氯氣加料流的流量，使該實(shí)際值與反應(yīng)器加料流中的一氧化碳過量程度的目標(biāo)值相等。已發(fā)現(xiàn)可以以這樣一種方式調(diào)節(jié)和設(shè)定在加料流中一氧化碳的過量程度，即總保證得到無氯的光氣產(chǎn)物且同時(shí)一氧化碳的消耗量最小。為此目的，氯氣加料流的流量和氯氣的濃度以及一氧化碳加料流的流量被連續(xù)測量。但是，對(duì)其品質(zhì)(也即一氧化碳加料流中一氧化碳的濃度)的直接測量，由于操作壓力很高，會(huì)很難實(shí)現(xiàn)；由于高的流速和低的惰性物質(zhì)比例，測量會(huì)很不準(zhǔn)確；且從安全的角度考慮，因?yàn)樗鰵怏w、特別是一氧化碳對(duì)健康有害，所以測量也是很有問題的。另一方面，已發(fā)現(xiàn)可以從其他可很容易的通過測量得到的數(shù)據(jù)來計(jì)算加料流中一氧化碳的過量程度的實(shí)際值，即通過在各自的操作狀態(tài)下，離開設(shè)備的尾氣流的量和組成， 結(jié)合氯氣加料流的量和組成(氯氣加料流的組成基于經(jīng)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)幾乎不改變)以及一氧化碳加料流的量來計(jì)算。進(jìn)入反應(yīng)器中的加料流中的一氧化碳的過量程度的目標(biāo)值是針對(duì)具體狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算的，也即基于一個(gè)通過實(shí)驗(yàn)性測量驗(yàn)證過的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型，考慮活性炭床的幾何結(jié)構(gòu)、光氣荷載和操作壓力。在本發(fā)明中，所要調(diào)節(jié)的參數(shù)——即進(jìn)入反應(yīng)器的加料流中的一氧化碳的過量程度——被連續(xù)計(jì)算，與對(duì)各操作狀態(tài)計(jì)算的或根據(jù)實(shí)驗(yàn)測定的目標(biāo)值相比較，并通過控制變量即一氧化碳加料流的流量進(jìn)行調(diào)節(jié)，以與目標(biāo)值相符。在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中，基于反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型計(jì)算的加料流中的一氧化碳過量程度的目標(biāo)值通過實(shí)驗(yàn)測量在一個(gè)中試規(guī)模反應(yīng)器中發(fā)生氯漏出(breakthrough)時(shí)的一氧化碳過量程度，來測試其合理性，該反應(yīng)器具有單個(gè)催化劑管，該管和與該反應(yīng)器處于相同操作條件下的反應(yīng)器的催化劑管具有相同的尺寸，并且催化劑管用活性炭催化劑填充至不同高度，光氣負(fù)載譜(phosgene load spectrum)借助關(guān)聯(lián)的氯氣測量穿過各填充高度。進(jìn)入反應(yīng)器的加料流中的一氧化碳的過量程度的實(shí)際值和目標(biāo)值有利地顯示在該方法的方法控制體系中。這樣，該實(shí)際值可通過自動(dòng)或手動(dòng)的方式調(diào)節(jié)至與目標(biāo)值相符。在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案中，一氧化碳的具體消耗量可通過從反應(yīng)器中的產(chǎn)物氣體混合物中分離光氣產(chǎn)物和從剩余氣體流中分離出一個(gè)子流并使該子流作為再循環(huán)流再流通到位于光氣反應(yīng)器的上游的一個(gè)點(diǎn)而進(jìn)一步減少。該再循環(huán)流的剩余一氧化碳濃度通常在 20至60重量％，優(yōu)選為30至50重量％，基于再循環(huán)流的總重量計(jì)。作為再循環(huán)流再流通到位于光氣反應(yīng)器的上游的一個(gè)點(diǎn)的子流優(yōu)選占在液體光氣被從產(chǎn)物氣體混合物分離后剩余的氣體流的40至95重量％，更優(yōu)選為75至90%。再循環(huán)流向光氣反應(yīng)器的上游的點(diǎn)的再流通優(yōu)選通過一個(gè)驅(qū)動(dòng)噴嘴實(shí)現(xiàn)，該噴嘴通過兩個(gè)加料流之一——即一氧化碳加料流或氯氣加料流——的進(jìn)氣壓力驅(qū)動(dòng)。該驅(qū)動(dòng)噴嘴以及更優(yōu)選地還包括用于再流通的管線，優(yōu)選地由抗氯和光氣腐蝕的鋼制成。液態(tài)光氣在光氣反應(yīng)器的下游通過冷凝從產(chǎn)物氣體混合物中分離，優(yōu)選通過兩個(gè)階段進(jìn)行。剩余氣體流優(yōu)選分成一個(gè)作為再循環(huán)流再流通到光氣反應(yīng)器的上游的一個(gè)點(diǎn)的子流和一個(gè)殘余流，從該殘余流中通過一個(gè)洗氣柱洗去光氣，剩下要排出設(shè)備的尾氣流。來自洗氣柱的光氣流可與從優(yōu)選的兩階段冷凝中得到的產(chǎn)物流合并。在子流向光氣反應(yīng)器的上游的點(diǎn)再流通的方法變化方案中，連續(xù)測量再循環(huán)流的流量，并根據(jù)尾氣流的流量和一氧化碳濃度的測量數(shù)據(jù)以及冷凝的操作條件溫度和壓力， 連續(xù)計(jì)算再循環(huán)流中的一氧化碳濃度。這些數(shù)據(jù)，即再循環(huán)流的流量和一氧化碳濃度，被連續(xù)地用于計(jì)算進(jìn)入反應(yīng)器的加料流中一氧化碳的過量程度的實(shí)際值。在一個(gè)實(shí)施方案中，尾氣流的流量在用于從設(shè)備中排出尾氣流的壓力調(diào)節(jié)閥的上游測量，而尾氣流中的一氧化碳濃度在壓力調(diào)節(jié)閥的下游被測量，例如通過紅外光譜測量。與進(jìn)入光氣反應(yīng)器的加料流中的一氧化碳濃度的測量相比，尾氣流中的一氧化碳濃度的測量明顯更簡單也更精確；特別的，其流量明顯低得多，且無需在高壓下測量，特別是不需要任何抗壓測量槽。在另一個(gè)實(shí)施方案中，尾氣流的流量和尾氣流中的一氧化碳濃度在壓力調(diào)節(jié)閥的下游被連續(xù)測量。用于一氧化碳和氯氣形成光氣的反應(yīng)的反應(yīng)器可優(yōu)選包含一個(gè)主反應(yīng)器和一個(gè)后反應(yīng)器。特別是，后反應(yīng)器中的反應(yīng)可進(jìn)行至剩余轉(zhuǎn)化率為10%，且后反應(yīng)器可絕熱地或在冷卻下操作?？稍趬毫φ{(diào)節(jié)閥的下游有利地提供兩個(gè)帶有時(shí)間偏差而操作的平行測量裝置，以測量尾氣中一氧化碳的濃度，并因此不會(huì)出現(xiàn)停工期。另外，光氣反應(yīng)器下游的產(chǎn)物氣體混合物中的氯氣含量可優(yōu)選地以一定時(shí)間間隔測量或連續(xù)測量。加料流中一氧化碳的過量程度也可以粗略地基于這種對(duì)光氣反應(yīng)器下游的產(chǎn)物氣體混合物中的氯氣含量的測量值進(jìn)行調(diào)節(jié)；但是，這種測量氯氣和調(diào)節(jié)反應(yīng)器的方法不是很可靠。


本發(fā)明借助附圖進(jìn)行闡述。在圖中圖1展示了用于進(jìn)行本發(fā)明方法的設(shè)備示意圖的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案，和圖2展示了一氧化碳過量程度的目標(biāo)值的一組參數(shù)的隨催化劑管的填充高度和光氣荷載變化情況的操作圖。圖1中的示意圖顯示了一個(gè)光氣反應(yīng)器R，一個(gè)附圖標(biāo)記為2的氯氣加料流和一個(gè)附圖標(biāo)記為3的一氧化碳加料流在一個(gè)靜止混合器M中合并和混合后，作為加料流1被加入到該光氣反應(yīng)器R中。在該圖展示的優(yōu)選實(shí)施方案中，來自反應(yīng)器R的產(chǎn)物氣體混合物4被加入到兩個(gè)串聯(lián)連接的冷凝器K中。此處，液態(tài)光氣作為產(chǎn)物流5被分離，剩下被分為再循環(huán)流8和殘余流9的氣體流7。再循環(huán)流8通過一個(gè)驅(qū)動(dòng)噴嘴T被再循環(huán)到反應(yīng)器R上游的一點(diǎn)，該噴嘴例如借助該圖所示的實(shí)施方案中的一氧化碳加料流3的進(jìn)氣壓力驅(qū)動(dòng)。剩余流9被加入到一個(gè)洗氣柱W中，在其中借助合適的溶劑，例如一氯苯，洗出更多的光氣產(chǎn)物，留下要排出設(shè)備的尾氣流6。圖2展示了顯示加料流中的一氧化碳過量程度目標(biāo)值的一組參數(shù)隨著操作條件催化劑管中的催化劑填充高度、光氣負(fù)載、壓力和溫度變化的操作圖。進(jìn)入光氣反應(yīng)器的加料流中的一氧化碳CO的過量程度以百分比形式顯示在橫坐標(biāo)上，而以米計(jì)的催化劑管的填充高度h顯示在縱坐標(biāo)上。曲線I至VII表示不同的荷載狀態(tài)，各自以kg光氣/m2/s計(jì)曲線I對(duì)應(yīng)于1. 4的光氣荷載，曲線II對(duì)應(yīng)于1. 6的光氣荷載，曲線III對(duì)應(yīng)于1. 8的光氣荷載，曲線IV對(duì)應(yīng)于2. 0的光氣荷載，曲線V對(duì)應(yīng)于2. 2的光氣荷載，曲線VI對(duì)應(yīng)于2. 4的光氣荷載且曲線 VII對(duì)應(yīng)于2.6的光氣荷載。圖2展示的操作圖以下列方式借助實(shí)驗(yàn)而以實(shí)驗(yàn)方式創(chuàng)建以一根在光氣合成中常用的雙相鋼1. 4462的催化劑管(外徑為44. 5mm，壁厚為 2. 6mm，長度為5m)作為起點(diǎn)。該催化劑管用活性炭催化劑填充至多種填充高度，從1. 5m填充高度開始，每級(jí)增加0. 25m，直至4. 5m的最大填充高度。對(duì)于每個(gè)填充高度，光氣荷載每級(jí)增加0. 2kg光氣/m2/s，從1. 4至2. 6kg光氣/ m2/s，而發(fā)生氯漏出時(shí)的一氧化碳過量程度借助關(guān)聯(lián)的氯氣測量值確定。本發(fā)明的方法使得對(duì)于反應(yīng)器各操作狀態(tài)下的一氧化碳過量程度的目標(biāo)值可以顯著地更靠近極限取值。這使得可以在具有最小一氧化碳消耗量的同時(shí)，避免與實(shí)現(xiàn)催化劑的更換的大量工作相關(guān)的設(shè)備的停工期催化劑更換，即清空催化劑管、清洗、測試、再填充、使催化劑無光氣和干燥，通常要花費(fèi)12至17個(gè)工作日。本發(fā)明的方法能夠增加催化劑管的運(yùn)行時(shí)間，以使得其能夠與法定的保養(yǎng)間隔相符，通常為2至5年。這些通過實(shí)驗(yàn)測定的目標(biāo)值被用于調(diào)節(jié)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型。
權(quán)利要求
1.一種制備光氣的方法，通過使由合并和混合氯氣加料流( 和一氧化碳加料流(3) 而獲得的加料流(1)——其中一氧化碳以比氯氣化學(xué)計(jì)量過量的量引入——在具有一束催化劑管的反應(yīng)器中填有活性炭床的催化劑管中反應(yīng)得到一個(gè)產(chǎn)物氣體混合物，該產(chǎn)物氣體混合物(4)被分成一種液態(tài)、含光氣的產(chǎn)物流( 和一種含一氧化碳的尾氣流(6)，該尾氣流(6)通過一個(gè)壓力調(diào)節(jié)閥被排出，反應(yīng)器R中加料流(1)的反應(yīng)和產(chǎn)物氣體混合物 (4)的分離在2.0至6.0巴的表壓力下進(jìn)行，其中反應(yīng)器R的加料流(1)中的一氧化碳的過量程度通過以下方式進(jìn)行調(diào)節(jié)連續(xù)測量尾氣流(6)中一氧化碳的流量和濃度，根據(jù)這些測量值，結(jié)合一氧化碳加料流C3)的流量、氯氣加料流( 的流量及其氯濃度的連續(xù)測量值計(jì)算反應(yīng)器R的加料流(1)中一氧化碳過量程度的實(shí)際值，并通過改變一氧化碳加料流(3) 的流量和/或氯氣加料流O)的流量，使該實(shí)際值與反應(yīng)器R的加料流(1)中的一氧化碳過量程度的目標(biāo)值相等。
2.權(quán)利要求1的方法，其中反應(yīng)器R的加料流(1)中的一氧化碳的過量程度的目標(biāo)值針對(duì)反應(yīng)器R的主要操作狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算，特別的，活性炭床的幾何結(jié)構(gòu)、光氣荷載和操作壓力基于一個(gè)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行計(jì)算。
3.權(quán)利要求2的方法，其中基于反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型計(jì)算的反應(yīng)器R的加料流(1)中的一氧化碳的過量程度的目標(biāo)值通過實(shí)驗(yàn)測量在一個(gè)中試規(guī)模反應(yīng)器中發(fā)生氯漏出時(shí)的一氧化碳過量程度來測試其合理性，該反應(yīng)器具有單個(gè)催化劑管，該管和與反應(yīng)器R在相同操作條件下的反應(yīng)器R的催化劑管具有相同的尺寸，且被活性炭催化劑填充至不同填充高度，并且一個(gè)光氣荷載譜通過一個(gè)連接的氯檢測裝置穿過各填充高度。
4.權(quán)利要求1至3中任意一個(gè)權(quán)利要求的方法，其中反應(yīng)器R的加料流(1)中的一氧化碳的過量程度的實(shí)際值和目標(biāo)值顯示在該方法的方法控制體系中。
5.權(quán)利要求1至4中任意一個(gè)權(quán)利要求的方法，其中液態(tài)、含光氣的產(chǎn)物流(5)通過冷凝從產(chǎn)物氣體混合物中分離，留下一個(gè)氣體流(7)，該氣體流(7)被分為作為再循環(huán)流 (8)被再流通到反應(yīng)器R上游一點(diǎn)的一個(gè)子流和一個(gè)殘余流(9)，通過一個(gè)洗氣柱W從該殘余流(9)中洗出光氣，尾氣流(6)從該洗氣柱W中被排出，再循環(huán)流(8)的流量被連續(xù)測量， 且根據(jù)尾氣流(6)的流量和一氧化碳濃度的測量數(shù)據(jù)與冷凝的操作條件溫度和壓力，再循環(huán)流(8)中的一氧化碳濃度被連續(xù)計(jì)算，且再循環(huán)流(8)的流量和一氧化碳濃度在反應(yīng)器 R加料流(1)中一氧化碳的過量程度實(shí)際值的計(jì)算中被連續(xù)使用。
6.權(quán)利要求1至5之一的方法，其中尾氣流(6)的流量在壓力調(diào)節(jié)閥的上游被測量，而尾氣流(6)中的一氧化碳濃度在壓力調(diào)節(jié)閥的下游被測量。
7.權(quán)利要求1至5之一的方法，其中尾氣流(6)的流量和尾氣流(6)中的一氧化碳濃度在壓力調(diào)節(jié)閥的下游被連續(xù)測量。
8.權(quán)利要求1至7之一的方法，其中液態(tài)光氣流( 通過冷凝從產(chǎn)物氣體混合物(4) 中的分離以兩個(gè)階段進(jìn)行。
9.權(quán)利要求5至8之一的方法，其中再循環(huán)流(8)中一氧化碳濃度通常在20至60重量％范圍內(nèi)，優(yōu)選為30至40重量％，基于再循環(huán)流(8)的總重量計(jì)。
10.權(quán)利要求5至9之一的方法，其中再循環(huán)流(8)通過一個(gè)驅(qū)動(dòng)噴嘴T再循環(huán)至反應(yīng)器R的上游的一點(diǎn)，該噴嘴由一氧化碳加料流C3)或氯氣加料流( 驅(qū)動(dòng)。
11.權(quán)利要求1至10之一的方法，其中用于一氧化碳和氯氣反應(yīng)生成光氣的反應(yīng)器R包含一個(gè)主反應(yīng)器和一個(gè)后反應(yīng)器。
12.權(quán)利要求11的方法，其中后反應(yīng)器中的反應(yīng)進(jìn)行至剩余轉(zhuǎn)化率為10%，且后反應(yīng)器絕熱地或在冷卻下操作。
13.權(quán)利要求1至12之一的方法，在壓力調(diào)節(jié)閥的下游提供兩個(gè)帶有時(shí)間偏差而操作的平行測量裝置，以測量尾氣中一氧化碳的濃度。
14.權(quán)利要求1至13之一的方法，其中產(chǎn)物氣體混合物中的氯氣含量在反應(yīng)器R 的下游被測量。
全文摘要
一種通過使由合并和混合氯氣加料流和一氧化碳加料流而獲得的加料流——其中一氧化碳以比氯氣過量的量引入——在具有催化劑管束的反應(yīng)器中填有活性炭床的催化劑管中反應(yīng)制備光氣的方法，得到一個(gè)產(chǎn)物氣體混合物(4)，其被分成一個(gè)液態(tài)、含光氣的產(chǎn)物流(5)和一個(gè)含一氧化碳的尾氣流(6)，該尾氣流通過一個(gè)壓力調(diào)節(jié)閥被排出，其中反應(yīng)器中加料流(1)的反應(yīng)和產(chǎn)物氣體混合物(4)的分離在2.0至6.0巴的表壓力下進(jìn)行，其中進(jìn)入反應(yīng)器的加料流(1)中的一氧化碳的過量程度通過以下方式進(jìn)行調(diào)節(jié)連續(xù)測量尾氣流(6)中一氧化碳的流量和濃度，根據(jù)這些測量值，結(jié)合一氧化碳加料流(3)的流量、氯氣加料流(2)的流量及其氯氣濃度的連續(xù)測量值計(jì)算一氧化碳過量程度的實(shí)際值，并通過調(diào)節(jié)一氧化碳加料流(3)的流量和/或氯氣加料流(2)的流量，使其與進(jìn)入反應(yīng)器的加料流(1)中的一氧化碳過量程度目標(biāo)值相等。
文檔編號(hào)C01B31/28GK102348639SQ201080011885
公開日2012年2月8日 申請(qǐng)日期2010年3月10日 優(yōu)先權(quán)日2009年3月11日
發(fā)明者G·歐波特, H·謝林, K·蒂勒, 金炳淵 申請(qǐng)人:巴斯夫歐洲公司