一種高爐開(kāi)爐配料方法
【專利摘要】本發(fā)明提供了一種高爐開(kāi)爐配料方法，所述方法包括：在所述高爐的雜木段裝入100～200m3的焦炭與300～1300m3的硬雜木；在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10～20t的干熄焦；在所述高爐的正常料段的每批料中裝入10～20t的焦炭、0.5～1t的螢石及質(zhì)量百分比不小于60％的球團(tuán)礦；所述正常料段的料渣中CaF2含量為2～6％，鐵水中的Si含量為2.5～4％，鐵料負(fù)荷水平為不大于2.5；如此，采用硬雜木開(kāi)爐，可降低開(kāi)爐的費(fèi)用，采用大比例球團(tuán)開(kāi)爐，可減少爐渣生成量，改善軟熔帶的透氣性，加快開(kāi)爐進(jìn)程，穩(wěn)定高爐的順行狀態(tài)；少渣或超低渣比開(kāi)爐可減少出鐵次數(shù)，延緩出鐵時(shí)間，保證爐內(nèi)的鐵獲得充足的物理熱，有利于回收更多的合格生鐵。
【專利說(shuō)明】
-種高妒開(kāi)妒配料方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于高爐煉鐵技術(shù)領(lǐng)域，尤其設(shè)及一種高爐開(kāi)爐配料方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 高爐開(kāi)爐裝入料的配比與分布方式是高爐開(kāi)爐的核屯、技術(shù)，也是決定高爐開(kāi)爐楊 順的關(guān)鍵所在。
[0003] 傳統(tǒng)高爐配料W控制開(kāi)爐料爐渣的堿度和渣中Ah〇3的含量來(lái)作為重要參考指標(biāo)， 通過(guò)合理搭配燒結(jié)礦、球團(tuán)礦、塊礦、蛋石、娃石等來(lái)保障爐內(nèi)透氣性，為高爐快速加風(fēng)達(dá)產(chǎn) 創(chuàng)造條件。但往往為了減緩渣中Ah〇3的對(duì)爐渣流動(dòng)性的負(fù)面影響，而被迫提高渣比，通過(guò)大 渣量來(lái)改善爐內(nèi)的流動(dòng)性。運(yùn)樣就會(huì)造成物料消耗量大、焦比高、爐內(nèi)透氣性難W把握，加 風(fēng)節(jié)奏和加風(fēng)空間逐步減小，最終導(dǎo)致開(kāi)爐過(guò)程中出現(xiàn)懸料、崩料的現(xiàn)象。
[0004] 基于此，本發(fā)明提出了一種大比例球團(tuán)低渣比的高爐開(kāi)爐方法，通過(guò)超低渣比的 實(shí)現(xiàn)，來(lái)改善爐內(nèi)的熱制度，提高渣鐵流動(dòng)性，達(dá)到快速開(kāi)爐達(dá)產(chǎn)的目的。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的問(wèn)題，本發(fā)明實(shí)施例提供了一種高爐開(kāi)爐配料方法，用于解 決現(xiàn)有技術(shù)中，在對(duì)高爐進(jìn)行開(kāi)爐時(shí)，通常利用大渣量改善爐內(nèi)的流動(dòng)性，導(dǎo)致物料消耗量 大、焦比高、爐內(nèi)透氣性難W把握，出現(xiàn)懸料、崩料的技術(shù)問(wèn)題。
[0006] 本發(fā)明提供一種高爐開(kāi)爐配料方法，所述方法包括：
[0007] 在所述高爐的雜木段裝入100~200m3的焦炭與300~1300m3的硬雜木；
[000引在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10~20t的干焰焦；
[0009] 在所述高爐的正常料段每批料中裝入10~20t的焦炭、0.5~It的蛋石及質(zhì)量百分 比不小于60 %的球團(tuán)礦;其中，
[0010] 所述雜木段為所述高爐的爐缸底部至風(fēng)口中屯、線，所述凈焦段為所述風(fēng)口中屯、線 W上至爐身的預(yù)設(shè)位置處，所述正常料段為所述爐身預(yù)設(shè)的位置至爐喉料線的預(yù)設(shè)位置 處，所述正常料段的料渣中化F2含量為2~6%，鐵水中的Si含量為2.5~4%，鐵料負(fù)荷水平 為不大于2.5。
[0011] 上述方案中，根據(jù)公式Ql = Vl/(l-ai)計(jì)算所述硬雜木的裝入量Q1;其中，所述曰1為 所述硬雜木的壓縮率，所述VI為雜木段體積。
[001^ 上述方案中，根據(jù)公式巧= *//,,/爭(zhēng)確定所述雜木段體積VI;其中，所述出為 所述爐缸的高度，所述化為爐缸直徑。
[0013] 上述方案中，根據(jù)公
計(jì)算所述干焰焦的批數(shù)P;其中，所述 V2為爐腹的體積，所述V3為爐腰的體積，所述V4為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的體 積，所述0為堆比重，所述Q2為焦批重量、所述32為干焰焦的壓縮率。
[0014]上述方案中，根據(jù)公??
2計(jì)算所述爐腹的體積V2; 其中，所述出為所述爐腹高度，所述化為爐腰直徑。
[001引上述方案中，根據(jù)公式巧= 終計(jì)算所述爐腰的體積V3;其中，所述也為所 述爐腰的高度。
[0016] 上述方案中，根據(jù)公支
計(jì)算腰上沿至爐身預(yù)設(shè) 的位置處之間的體積V4;其中，所述此為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的高度。
[0017] 上述方案中，根據(jù)公式
計(jì)算所述正常料段的體 積V5;其中，所述D4為所述爐喉直徑，所述此為所述正常料段的高度。
[001引上述方案中，所述高爐中總裝入料的開(kāi)爐總焦比為不大于3.化/thm，全爐渣比為 不大于400kg/thm。
[0019] 上述方案中，所述蛋石中CaF2的質(zhì)量百分比為不小于70%。
[0020] 本發(fā)明提供了一種高爐開(kāi)爐配料方法，所述方法包括:在所述高爐的雜木段裝入 100~200m3的焦炭與300~1300m3的硬雜木;在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10~20t 的干焰焦;在所述高爐的正常料段的每批料中裝入10~20t的焦炭、0.5~It的蛋石及質(zhì)量 百分比不小于60%的球團(tuán)礦;其中，所述雜木段為所述高爐的爐缸底部至風(fēng)口中屯、線，所述 凈焦段為所述風(fēng)口中屯、線W上至爐身的預(yù)設(shè)位置處，所述正常料段為所述爐身預(yù)設(shè)的位置 至爐喉料線的預(yù)設(shè)位置處，所述正常料段的料渣中化F2含量為2~6%，鐵水中的Si含量為 2.5~4%，鐵料負(fù)荷水平為不大于2.5;如此，采用硬雜木開(kāi)爐，可降低開(kāi)爐的費(fèi)用，采用大 比例球團(tuán)開(kāi)爐，可減少爐渣生成量，改善軟烙帶的透氣性，加快開(kāi)爐進(jìn)程，穩(wěn)定高爐的順行 狀態(tài);少渣或超低渣比開(kāi)爐可減少出鐵次數(shù)，延緩出鐵時(shí)間，保證爐內(nèi)的鐵獲得充足的物理 熱，有利于回收更多的合格生鐵。
【附圖說(shuō)明】
[0021 ]圖1為本發(fā)明實(shí)施例提供的高爐開(kāi)爐配料方法流程示意圖；
[0022] 圖2為本發(fā)明實(shí)施例提供的高爐分段示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0023] 為了在高爐開(kāi)爐過(guò)程中，減少爐渣生成量，改善軟烙帶的透氣性，加快開(kāi)爐進(jìn)程， 穩(wěn)定高爐的順行狀態(tài)，本發(fā)明提供了一種高爐開(kāi)爐配料方法，當(dāng)所述高爐為新建高爐時(shí)，所 述方法包括:在所述高爐的雜木段裝入100~200m3的焦炭與300~1300m3的硬雜木;在所述 高爐的凈焦段的每批料中裝入10~201的干焰焦;在所述高爐的正常料段的每批料中裝入 10~20t的焦炭、0.5~It的蛋石及質(zhì)量百分比不小于60%的球團(tuán)礦;其中，所述雜木段為所 述高爐的爐缸底部至風(fēng)口中屯、線，所述凈焦段為所述風(fēng)口中屯、線W上至爐身的預(yù)設(shè)位置 處，所述正常料段為所述爐身預(yù)設(shè)的位置至爐喉料線的預(yù)設(shè)位置處，所述正常料段的料渣 中化F2含量為2~6%，鐵水中的Si含量為2.5~4%，鐵料負(fù)荷水平為不大于2.5。
[0024] 下面通過(guò)附圖及具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案做進(jìn)一步的詳細(xì)說(shuō)明。
[0025]本實(shí)施例提供一種高爐開(kāi)爐配料方法，當(dāng)所述高爐為新建高爐時(shí)，如圖1所示，所 述方法包括W下步驟：
[00%] 步驟110,在所述高爐的雜木段裝入100~200m3的焦炭與300~1300m 3的硬雜木。
[0027] 本步驟中，所述高爐的開(kāi)爐總焦比為不大于3. Ot/thm，全爐渣為不大于400kg/ thm〇
[0028] 如圖2所示，當(dāng)所述高爐新建高爐時(shí)，首先將高爐分為Ξ段:分別為雜木段A、凈焦 段B、正常料段C;所述雜木段為所述高爐的爐缸底部至風(fēng)口中屯、線之間的長(zhǎng)度，所述凈焦段 為所述風(fēng)口中屯、線W上至爐身的預(yù)設(shè)位置處之間的長(zhǎng)度，所述正常料段為所述爐身預(yù)設(shè)的 位置至爐喉料線的預(yù)設(shè)位置處之間的長(zhǎng)度，爐喉料線的預(yù)設(shè)位置一般為爐喉料線上沿2米 處。
[0029] 當(dāng)所述高爐新建高爐時(shí)，向雜木段中裝入100~200m3的焦炭與300~1300m 3的硬雜 木;優(yōu)選地，所述焦炭的量為100、120、150、190或200m3,所述硬雜木的量為300、400、500、 600、700、800、900、1000、1100、1200或1290m3，所述硬雜木的規(guī)格為Φ300X500mm。
[0030] 具體地，可W根據(jù)公式(1)計(jì)算所述硬雜木的裝入量Q1;
[0031] Ql=Vl/(l-ai) (1)
[0032] 其中，在公式（1)中，所述ai為所述硬雜木的壓縮率，所述壓縮率一般為10%~ 18%，優(yōu)選地，為11 % ,13% ,15%或17% ;所述VI為雜木段體積。
[0033] 進(jìn)一步地，所述雜木段體積VI可W根據(jù)公式(2)得出：
[0034] VI = Tr*Dj *UJ4 (2)
[0035] 在公式(2)中，所述出為所述高爐爐缸的高度，所述化為爐缸直徑。
[0036] 而當(dāng)所述高爐為中修高爐時(shí)，只向雜木段中裝入400~1200m3的硬雜木;優(yōu)選地， 所述硬雜木的量為 300、400、500、600、700、800、900、1000、1100、1190m3。
[0037] 步驟111，在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10~20t的干焰焦。
[0038] 本步驟中，首先根據(jù)公式(3)計(jì)算凈焦段的體積V:
[0039] V = V2+V3+V4 (3)
[0040] 其中，在公式(3)中，V2指爐腹體積，V3指爐腰體積，V4指爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位 置處之間的體積，所述爐身預(yù)設(shè)的位置處具體為距離所述爐腰上沿2米至7米處，優(yōu)選地，為 5米或6米。
[0041 ] 具體地，所述爐腹體積V2可根據(jù)公式(4)計(jì)算得出：
[0042]
(4)
[0043] 在公式(4)中，所述出為爐腹高度，所述化為爐腰直徑。
[0044] 所述爐腰體積V3可根據(jù)公式(5)計(jì)算得出：
[0045] Γ3 二？巧）
[0046] 在公式(5)中，所述出為爐腰高度。
[0047] 所述爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的體積可根據(jù)公式(6)計(jì)算得出：
[0048]
(6)
[0049] 在公式（5)中，所述出為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的高度，一般取4~6 米，優(yōu)選地為5米;所述化為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處的直徑。
[0050]當(dāng)V1、V2及V3計(jì)算出之后，根據(jù)公式(7)計(jì)算出干焰焦的批數(shù)P:
[005。
（7)
[0052] 在公式(4)中，所述β為堆比重，所述Q2為焦批重量，所述焦批重量一般為10~20t、 所述曰2為干焰焦的壓縮率，所述壓縮率一般為10%~18%，優(yōu)選地，為11% ,13% ,15%或 17%。
[0053] 最后，在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10~20t的干焰焦。
[0054] 運(yùn)里，所述干焰焦中指標(biāo)主要包括:焦炭抗碎強(qiáng)度M40>88.0%、焦炭耐磨強(qiáng)度M10 《6.0%、反應(yīng)后強(qiáng)度〔53>68%、4?！?3.0%、5《0.82%。
[0055] 步驟112,在所述高爐的正常料段的每批料中裝入10~20t的焦炭、0.5~It的蛋石 及質(zhì)量百分比不小于60%的球團(tuán)礦。
[0056] 本步驟中，首先可W根據(jù)公式(8)計(jì)算出正常料段的體積V5:
[0057]
(8)
[005引其中，在公式(5)中，所述D4為所述爐喉直徑，所述此為正常料段的高度。
[0059] 進(jìn)一步地，當(dāng)確定出正常料段的體積后，還需根據(jù)公式(9)確定正常料段的入料批 數(shù)P1:
[0060]
(9)
[0061] 其中，在公式(9)中，所述Q3為正常料段的入料總重量，本實(shí)施例中取值為40t;所 述曰3為焦炭的壓縮率，本實(shí)施例中取13 %，最后計(jì)算得出P1值約為23.5。
[0062] 根據(jù)正常料段的體積及入料批數(shù)P1值向所述高爐的正常料段的每批料中裝入10 ~20t的焦炭、0.5~It的蛋石及質(zhì)量百分比不小于60%的球團(tuán)礦，一般為70%、80%或 90%。其中，所述蛋石中化F2的質(zhì)量百分比為不小于70%，所述正常料段的料渣中化F2含量 為2~6%，優(yōu)選地，為3%、4%或5% ;鐵水中的Si含量為2.5~4%，優(yōu)選地為3%或4% ;鐵料 負(fù)荷水平為不大于2.5,所述鐵料負(fù)荷水平為礦批與焦批的比值。
[0063] 當(dāng)然，所述正常料段中還可W加入凈焦（純焦炭），所述凈焦和正常料交叉間隔地 步入所述正常料段中。附加凈焦的加入方式可采用逐步遞減的方式加入，如巧比附加凈焦巧 批正常料，5批附加凈焦巧批正常料，3批附加凈焦巧批正常料，2批附加凈焦巧批正常料，1 批附加凈焦巧批正常料。
[0064] 本發(fā)明提供的高爐開(kāi)爐配料方法，采用硬雜木開(kāi)爐，可降低開(kāi)爐的費(fèi)用，采用大比 例球團(tuán)開(kāi)爐，可減少爐渣生成量，改善軟烙帶的透氣性，加快開(kāi)爐進(jìn)程，穩(wěn)定高爐的順行狀 態(tài)；少渣或超低渣比開(kāi)爐可減少出鐵次數(shù)，延緩第一出鐵時(shí)間（可延緩5個(gè)小時(shí)左右），保證 渣鐵的合理流動(dòng)性，進(jìn)而保證爐內(nèi)的鐵獲得充足的物理熱，有利于回收更多的合格生鐵。
[0065] 實(shí)施例二
[0066] 相應(yīng)于實(shí)施例一，W中修2650m3高爐為例，首先將整個(gè)裝爐料分為Ξ段，參見(jiàn)圖2， 分別為雜木段：從爐缸鐵口中屯、線至風(fēng)口中屯、線裝入硬雜木，硬雜木的規(guī)格為Φ 300 X 500mm;凈焦段:在爐缸風(fēng)口中屯、線W上至爐腰上沿5米處裝料凈焦。正常料段:從爐腰上沿5 米處至爐喉料線2米處裝入正常料，其組成為:焦炭+球團(tuán)礦+蛋石。
[0067] 具體地，首先確定裝入高爐中的礦批35t、焦批14t、爐料堆比重為1.2~1.6,優(yōu)選 為1.3;硬雜木和焦炭的壓縮率都為13%。
[0068] 其次，根據(jù)公式(2)計(jì)算出雜木段的體積VI;
[0069]
(2)
[0070] 其中，所述化為所述高爐爐缸的高度，具體為4m;所述化為爐缸直徑，具體為11m，那 么計(jì)算得出雜木段的體積VI為379.94m3。
[0071] 然后根據(jù)公式(1)計(jì)算所述硬雜木的裝入量Q1;
[0072] Ql=Vl/(l-ai) (1)
[0073] 其中，在公式(1)中，所述ai為所述硬雜木的壓縮率，壓縮率為13%。
[0074] 對(duì)于凈焦段來(lái)說(shuō)，因需要在凈焦段裝入14t干焰焦，因此根據(jù)公式(3)計(jì)算凈焦段 的體積V:
[0075] V = V2+V3+V4 (3)
[0076] 其中，在公式(3)中，V2指爐腹體積，V3指爐腰體積，V4指爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位 置處之間的體積，所述爐身預(yù)設(shè)的位置處具體為距離所述爐腰上沿2米至7米處，優(yōu)選地，為 5米或6米，本實(shí)施例中為5米。
[0077] 具體地，所述爐腹體積V2可根據(jù)公式(4)計(jì)算得出：
[007引
（4)
[0079] 在公式(4)中，所述出為爐腹高度，取值為3.4m;所述〇2為爐腰直徑，取值為12.2m。
[0080] 所述爐腰體積V3可根據(jù)公式(5)計(jì)算得出：
[0081 ] 二冗啦鳴 *好, (5〉
[0082] 在公式(5)中，所述出為爐腰高度，取值為1.7m。
[0083] 所述爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的體積可根據(jù)公式(6)計(jì)算得出：
[0084]
(6,)
[0085] 在公式(5)中，所述出為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的高度，為5米;所述化 為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處的直徑，取值為12.06m。
[0086] 當(dāng)V1、V2及V3計(jì)算出之后，根據(jù)公式(7)計(jì)算出干焰焦的批數(shù)P:
[0087]
巧）
[0088] 在公式(7)中，所述V1、V2及V3的總和為1352m3,所述β為堆比重，一般取1.2~1.6， 本實(shí)施例中取1.3;所述Q2為焦批重量，所述焦批重量一般為10~20t，本實(shí)施例為14t;所述 32為干焰焦的壓縮率，所述壓縮率一般為10%~18%，本實(shí)施例中為13%;根據(jù)公式(5)最 后計(jì)算得出的焦批數(shù)為60。
[0089] 運(yùn)里，所述干焰焦中各指標(biāo)主要包括:M40>88.0%、M10《6.0%、CSR>68%、Ac《 13.0%、S《0.82%。
[0090] 對(duì)于正常料段來(lái)說(shuō)，先可W根據(jù)公式(8)計(jì)算出正常料段的體積V5:
[0091]
(8)
[0092] 其中，在公式(5)中，所述D4為所述爐喉直徑，取值為8.3m;所述出為正常料段的高 度，取值為13m，最后計(jì)算得出正常料段的體積V5為818m3。
[0093] 進(jìn)一步地，當(dāng)確定出正常料段的體積后，還需根據(jù)公式(9)確定正常料段的入料批 數(shù)P1:
[0094]
餅
[00M]其中，在公式(9)中，所述Q3為正常料段的入料總重量，本實(shí)施例中取值為40t;所 述曰3為焦炭的壓縮率，本實(shí)施例中取13 %，最后計(jì)算得出P1值約為23.5。
[0096] 然后根據(jù)正常料段的體積及入料批數(shù)P1值，在正常料段裝入每批料為10~20t的 焦炭，優(yōu)選地為16t;0.5~It的蛋石，優(yōu)選地為0.5t;及質(zhì)量百分比(球團(tuán)重量占正常料段料 重的比例）為80%的球團(tuán)礦。其中，所述蛋石中化F2的質(zhì)量百分比為不小于70%，所述正常 料段的料渣中化F2含量為2~6%，優(yōu)選地，為3%、4%或5%;鐵水中的Si含量為2.5~4%， 本實(shí)施例中為4% ;鐵料負(fù)荷水平為0.4。
[0097] 當(dāng)然，所述正常料段中還可W加入凈焦（純焦炭），所述凈焦和正常料交叉間隔地 步入所述正常料段中。附加凈焦的加入方式可采用逐步遞減的方式加入，如巧比附加凈焦巧 批正常料，5批附加凈焦巧批正常料，3批附加凈焦巧批正常料，2批附加凈焦巧批正常料，1 批附加凈焦巧批正常料。
[0098] 本發(fā)明提供的高爐開(kāi)爐配料方法，采用硬雜木開(kāi)爐，可降低開(kāi)爐的費(fèi)用，采用大比 例球團(tuán)開(kāi)爐，可減少爐渣生成量，改善軟烙帶的透氣性，加快開(kāi)爐進(jìn)程，穩(wěn)定高爐的順行狀 態(tài)；少渣或超低渣比開(kāi)爐可減少出鐵次數(shù)，延緩第一出鐵時(shí)間（可延緩5個(gè)小時(shí)左右），保證 渣鐵的合理流動(dòng)性，進(jìn)而保證爐內(nèi)的鐵獲得充足的物理熱，有利于回收更多的合格生鐵。
[0099] W上所述，僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非用于限定本發(fā)明的保護(hù)范圍，凡在 本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù) 范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種高爐開(kāi)爐配料方法，其特征在于，所述方法包括： 在所述高爐的雜木段裝入100~200m3的焦炭與300~1300m3的硬雜木； 在所述高爐的凈焦段的每批料中裝入10~20t的干熄焦； 在所述高爐的正常料段每批料中裝入10~20t的焦炭、0.5~It的螢石及質(zhì)量百分比不 小于60%的球團(tuán)礦;其中， 所述雜木段為所述高爐的爐缸底部至風(fēng)口中心線，所述凈焦段為所述風(fēng)口中心線以上 至爐身的預(yù)設(shè)位置處，所述正常料段為所述爐身預(yù)設(shè)的位置至爐喉料線的預(yù)設(shè)位置處，所 述正常料段的料渣中CaF2含量為2~6%，鐵水中的Si含量為2.5~4%，鐵料負(fù)荷水平為不 大于2.5。2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，根據(jù)公式QI = VI /(I -ai)計(jì)算所述硬雜木的裝 入量Ql;其中，所述&1為所述硬雜木的壓縮率，所述Vl為雜木段體積。3. 如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，根據(jù)公式角定所述雜木段 體積Vl;其中，所述H1為所述爐缸的高度，所述D1為爐缸且仕。4. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，根據(jù)公式十算所述干熄 焦的批數(shù)P;其中，所述V2為爐腹的體積，所述V3為爐腰的體積，所述V4為爐腰上沿至爐身預(yù) 設(shè)的位置處之間的體積，所述β為堆比重，所述Q2為焦批重量、所述a2為干熄焦的壓縮率。5. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，根據(jù)公式- 算所述爐腹的體積V2;其中，所述出為所述爐腹高度，所6. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，根據(jù)公計(jì)算所述爐腰的體 積V3;其中，所述H3為所述爐腰的高度。7. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，根據(jù)公：4十算腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置處之間的體積V4;其中，所述H4為爐腰上沿至爐身預(yù)設(shè)的位置 處之間的高度。8. 如權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，根據(jù)公另 5計(jì) 算所述正常料段的體積V5;其中，所述D4為所述爐喉直徑，所述H4為所述正常料段的高度。9. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述高爐中總裝入料的開(kāi)爐總焦比為不大于 3. Ot/thm，全爐渣比為不大于400kg/thm。10. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述螢石中CaF2的質(zhì)量百分比為不小于 70% 〇
【文檔編號(hào)】C21B5/00GK106011339SQ201610533976
【公開(kāi)日】2016年10月12日
【申請(qǐng)日】2016年7月7日
【發(fā)明人】張衛(wèi)東, 范正赟, 徐萌
【申請(qǐng)人】首鋼總公司