專利名稱：一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種石油天然氣工業(yè)實體膨脹管用鋼及其制造方法。用所提供的成分和工藝制造的實體膨脹管適合于油氣井裸眼完井及地層封堵作業(yè)，膨脹前后的強度與韌性優(yōu)良。
背景技術(shù)：
實體膨脹套管SET (Solid Expandable Tubular)技術(shù)是以實現(xiàn)“節(jié)省”井眼尺寸為目的，在井眼中將套管柱徑向膨脹至所要求的直徑尺寸的一種鉆井、完井和修井新技術(shù)。 膨脹管技術(shù)主要應(yīng)用于封堵鉆井過程中的復(fù)雜地層、膨脹式尾管懸掛器和油井受損套管修復(fù)等領(lǐng)域及鉆井、完井及采油、修井等作業(yè)過程，膨脹管技術(shù)的開發(fā)和應(yīng)用必將使我國的鉆井完井水平顯著提高，并使我國的鉆井完井競爭力進一步提高，具有極大的經(jīng)濟效益和社會效益，被認(rèn)為是“21世紀(jì)石油鉆采行業(yè)的最富革命性的技術(shù)”。
膨脹管技術(shù)在全世界發(fā)展應(yīng)用非常迅速，國際上的膨脹管技術(shù)現(xiàn)已在油井產(chǎn)層防沙、易坍塌地層防塌、漏失地層堵漏等井下復(fù)雜地層的封固和套損修復(fù)等幾個應(yīng)用領(lǐng)域成功實施應(yīng)用。目前該技術(shù)掌握最全面、運用最成熟的是威德福公司。許多關(guān)鍵技術(shù)，特別是實體膨脹管用鋼一直屬于國外公司的高度商業(yè)保密，將該技術(shù)引進國內(nèi)成本較高，是影響實體膨脹套管技術(shù)發(fā)展和推廣應(yīng)用的幾個關(guān)鍵技術(shù)之一。
為了保證裸眼完井及地層封堵作業(yè)的順利實施和膨脹后套管仍具有合格的力學(xué)性能，膨脹管用鋼應(yīng)具有優(yōu)良的膨脹變形能力，即材料要具有較高的均勻延伸率，均勻延伸率越大，膨脹管的可膨脹性越好；同時要求材料在膨脹之后仍具有良好的韌性和強度，具有同時應(yīng)兼顧膨脹管連接螺紋的抗粘扣性能。再者，可膨脹套管一般均采用電阻焊方式生產(chǎn)，焊縫缺陷的存在對其焊縫的性能影響較大，容易形成膨脹過程及膨脹后使用性能的“軟肋”，因此要通過成分設(shè)計和制造工藝的優(yōu)化，減少膨脹管用鋼中的夾雜物，細(xì)化晶粒、改善偏析，提高材料可焊性和焊縫與母材性能的均勻性。
由于在實體膨脹管裸眼完井及封堵的地層中有地層水和一定腐蝕介質(zhì)的存在，因此要求裸眼完井用實體膨脹管還應(yīng)具有一定的耐蝕性，滿足膨脹管作業(yè)后的安全可靠性。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼及其制造方法，通過成分設(shè)計、熱加工及熱處理，使該鋼材的最終組織為等軸細(xì)小的回火索氏體+少量上貝氏體，從而制備具有優(yōu)良的可膨脹性能，膨脹之后具有良好的強度和韌性，焊縫質(zhì)量和性能優(yōu)良、母材和焊縫組織性能均勻、具有一定耐蝕性的裸眼完井用實體膨脹管。
為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的技術(shù)解決措施如下一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼，其各組分的重量百分比為C 0. 15-0. 28% ；Mn 0. 2-2. 0% ；Si 0. 05-0. 25% ；P 彡 0. 015% ；S 彡 0. 005% ； Mo 0. 35-0. 80% ；Zr :0. 10-0. 35% ；Cu :0. 20-0. 5% ；Re (稀土元素)0. 15-0. 40% ；Ni :0. 2-0. 55% ；Ca 0. 001-0. 005% ； N < 0. 0005% ；余量為 Fe。
作為優(yōu)選，一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼還包括以下重量百分比的組分 Cr 0. 3-0. 45% ； Nb 0. 005-0. 03% ； Ti 0. 01-0. 08% ；V 0. 001-0. 03% ；Al 0. 005-0. 03% 中的一種或兩種以上的合金元素。
作為優(yōu)選，一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼其各組分的重量百分比為C 0. 19-0. 28% ；Si 0. 14-0. 25% ；Mn 0. 9-2. 0% ；P 彡 0. 015% ；S 彡 0. 005% ；Mo 0. 39-0. 80% ；Zr 0. 16-0. 35% ；Cu 0. 31-0. 5% ；Re:0. 19-0. 32% ；Ni 0. 34-0. 55% ；V 0. 0067-0. 03% ；Ca 0. 002-0. 005%, Cr :0. 31-0. 45% ；Ti :0. 026-0. 048% ；N ( 0. 0005%, Fe 余里ο
一種制造油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼的方法，包括以下步驟a)制備熱軋板卷將所述油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼材料各組分經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐熔煉、Ca處理，爐外精煉和真空脫氣，再經(jīng)過連鑄成厚度為250mm的厚板坯；然后再加熱至 12000C，進行2-3個小時的均勻化退火；溫度降至1050-1100°C進行粗軋，溫度在800_950°C 進行精軋，精軋后冷卻，冷卻速度為15-30°C /s ；然后卷取，卷取溫度500-650°C，制成厚度為6-15mm的熱軋板卷；b)用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管將制備好的熱軋板卷通過縱剪機剪成 ^0mm-768mm寬的鋼帶，板邊采用銑邊工藝，控制板帶寬度和將兩個板邊銑加工成相互平行；采用排棍成型方法控制板邊波形，調(diào)整焊接電流、電壓參數(shù)；控制焊縫的擠壓量在 50%-100%板厚，開口角控制在2-3°，焊接速度為15-25m/min，焊接成厚度為6-15mm的直縫鋼管；c)焊后管體在880-950°C進行一次性整體淬火，然后在600-720°C下回火，保溫時間 1-3個小時；d)將處理好的鋼管截成長度10-1 !的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機床加工API 標(biāo)準(zhǔn)螺紋或者特殊螺紋。
本發(fā)明的實體膨脹管用鋼具有較高的強度和優(yōu)良的韌性，并且在底層封堵或裸眼完井作業(yè)之后仍然具有較高的強度和一定的韌性，焊縫組織細(xì)小，性能均勻，無焊縫缺陷， 具有優(yōu)良的可膨脹性能和耐蝕性能，滿足油氣田底層封堵及裸眼完井作業(yè)對膨脹管材料的性能要求。
在成分設(shè)計上，綜合考慮材料強度、韌性和可焊性的合理匹配，采用低中碳鋼，加入適量的碳主要是為了使材料獲得一定的強度和螺紋的抗粘扣性能，但過高的碳含量會對材料的塑性有影響，降低材料的膨脹變形能力；Mn元素主要是提高鋼的淬透性并產(chǎn)生固溶強化，同時設(shè)計合理的Mn和Si含量可以控制材料焊接過程中產(chǎn)生的氧化物的熔點，配合后面的制備工藝是這些氧化物更容易排出，減少焊縫缺陷；為了改善鋼中夾雜物形狀以提高塑性，改善材料膨脹性能，采用Ca處理工藝；微量的Nb、Ti、V元素的添加形成碳化物產(chǎn)生沉淀強化并細(xì)化晶粒，；嚴(yán)格控制N元素的含量N < 0. 0005%，可控制鋼的應(yīng)變時效性能，使材料在膨脹作業(yè)后仍具有良好的韌性；加入Re可以起到夾雜物變質(zhì)、改善偏析，進一步細(xì)化晶粒和凈化鋼體的作用；在提高膨脹管鋼耐蝕性方面，當(dāng)Re元素含量小于0. 01%時，對耐腐蝕性能改善不大，隨著膨脹管鋼材中Re元素的增加，鋼的抗氧化性和耐蝕性改善效果越好；加入^ 元素主要是為了形成^ 氧化物晶粒來吸附氮化物和碳化物，具有較好的腐蝕阻抗，提高膨脹管的耐腐蝕性能，同時&元素可以抑制奧氏體晶粒長大，控制夾雜物形態(tài)以提高橫向沖擊性能，改善焊接性能；Cu的加入也可以改善鋼的耐腐蝕性能，但對材料的熱加工有不利影響，需加入一定量的M進行改善，同時配合Mo、Cr等元素的添加起到少量多元復(fù)合合金化的作用。
由于鋼中硫化物的形成導(dǎo)致ττ元素的有效含量的降低，從而會影響ττ的氧化物的形成，進而降低膨脹管鋼材的耐腐蝕性能，因此本發(fā)明中S元素的質(zhì)量百分比必須控制在0. 005%以下，同時，嚴(yán)格控制P、S元素含量可減少夾雜物的數(shù)量，有利于改善鋼的綜合性能。
本發(fā)明有益效果在于本發(fā)明制備的油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼具有回火索氏體組織+少量貝氏體，鋼制純凈，晶粒細(xì)小，焊縫無夾雜物、冷焊、錯邊等缺陷，母材和焊縫組織性能均勻，整個鋼管具有優(yōu)良的可膨脹性能，膨脹之后具有良好的強度和韌性 總延伸率彡40%，均勻延伸率彡25%，屈服強度彡460，抗拉強度彡580MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能> 80J，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能> 70J ；經(jīng)過15-2 的徑向塑性變形后，總延伸率彡20%，均勻延伸率彡10%，屈服強度彡550MPa，抗拉強度彡600MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能> 60J，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能> 50J。該鋼管管端加工的優(yōu)質(zhì)螺紋接頭采用API標(biāo)準(zhǔn)方法上卸扣3次不發(fā)生粘扣現(xiàn)象。
本發(fā)明制備的油氣井套損補貼用實體膨脹管用鋼在給定的含Cl-離子環(huán)境中的平均年腐蝕速率< 0. 025mm/yo具體實施方式
以下所述僅為本發(fā)明的較佳實施例，并非對本發(fā)明的范圍進行限定。
實施例1 本發(fā)明油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料的重量百分比C 0. 22% ；Si 0. 17% ；Mn 1. 15% ；P 0. 01% ；S 0. 0037% ； Mo 0. 36% ；Zr 0. 16% ；Cu 0.43% ；Re:0. 19% ； Ni :0. 50% ； V :0. 004% ；Ca 0. 002—0. 005%, Cr :0. 32% ；Ti :0. 026% ； N 彡 0. 0005%, Fe 余量。
裸眼完井用實體膨脹管的制造方法將上述裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐熔煉、Ca處理，爐外精煉和真空脫氣后，經(jīng)過連鑄成厚度為250mm的厚板坯；然后再加熱至約1200°C，保溫2個小時， 溫度降至1100°C進行粗軋，溫度在920°C時進行精軋，精軋后噴水冷卻，冷卻速度為15 200C /s ；然后卷取，卷取溫度550°C，制成綜合性能優(yōu)良的厚度為7. 72的熱軋板卷。
用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管將制備好的熱軋板卷通過縱剪機剪成445mm寬的鋼帶，板邊采用銑邊工藝，控制板帶寬度和將兩個板邊銑加工成相互平行；采用排棍成型方法控制板邊波形，調(diào)整焊接電流、電壓參數(shù)；控制焊縫的擠壓量在7. 5mm，開口角控制在 3°，焊接速度為20-22m/min，焊接成管徑139. 7mm，厚度為7. 72mm的直縫鋼管。
焊接后管體加熱到940°C進行一次性整體淬火，然后在680°C下回火，保溫時間1.5小時，然后采用熱張力減徑，通過高溫擴散和形變熱處理，使管體和焊縫成分均勻，達到 “無縫化”效果，材料晶粒細(xì)化，管體和焊縫的金相組織均為晶粒細(xì)小的回火索氏體+少量上貝氏體，管體晶粒度為11級，焊縫處晶粒度為10級。
將處理好的鋼管截成長度Ilm的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機床加工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或者特殊螺紋。
性能特點總延伸率41%，均勻延伸率25%，屈服強度535MPa，抗拉強度665MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能94J (5mm沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能81J (5mm沖擊試樣換算值)；經(jīng)過20%的徑向塑性變形后，總延伸率22. 5%，均勻延伸率 10%，屈服強度560MPa，抗拉強度650MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能91J (5mm沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能84J (5mm沖擊試樣換算值)。該鋼管管端加工的優(yōu)質(zhì)螺紋接頭采用API標(biāo)準(zhǔn)方法上卸扣5次不發(fā)生粘扣現(xiàn)象。
將本實施例膨脹管鋼材制成試樣，在下表1環(huán)境條件中進行高溫高壓腐蝕試驗， 動態(tài)轉(zhuǎn)速為300轉(zhuǎn)/分，試驗時間96小時，試驗后按照標(biāo)準(zhǔn)NACE RP0775-2005計算得出平均年腐蝕速率為0. 0244mm/yo
表1腐蝕試驗條件u I O ft, υ y π. ‘ · =I M PHCO Ca:" flll| 1 UUg 15Mr" {nig h叫叫叫棚 <mg I； ling 1)| M >Η&:)丨 K. ZIOOOO ..............................i...................................I..............................................:n I，5 稱SOO200 I 55000 I 3 5OOW | CaCI56實施例2 本發(fā)明油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料的質(zhì)量百分比 C 0. 19% ；Si 0. 20% ；Mn :0. 90% ；P :0. 009% ；S :0. 0029% ； Mo :0. 53% ；Zr :0. 25% ；Re 0. 32% ；Cu 0. 31% ；Ni 0. 51% ；Nb 0. 006% ；Cr 0. 44% ；V 0. 0067% ；Ca 0. 002-0. 005%, N 彡 0. 0005%, Ti 0. 03% ；Al :0. 011% ；Fe 余量。
裸眼完井用實體膨脹管的制造方法將上述裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐熔煉、Ca處理，爐外精煉和真空脫氣后，經(jīng)過連鑄成厚度為250mm的厚板坯；然后再加熱至約1200°C，保溫2. 5個小時， 溫度降至1080°C -1100°C進行粗軋，溫度在900°C時進行精軋，精軋后噴水冷卻，冷卻速度為20-22°C /s ；然后卷取，卷取溫度550°C，制成綜合性能優(yōu)良的厚度為9. 19mm的熱軋板卷。
用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管將制備好的熱軋板卷通過縱剪機剪成563mm寬的鋼帶，板邊采用銑邊工藝，控制板帶寬度和將兩個板邊銑加工成相互平行；采用排棍成型方法控制板邊波形，調(diào)整焊接電流、電壓參數(shù)；控制焊縫的擠壓量在8mm，開口角控制在 3°，焊接速度為20. 5m/min，焊接成管徑177. 8mm，厚度為9. 19mm的直縫鋼管。
焊接后管體加熱到在920°C進行一次性整體淬火，然后在700°C下回火，保溫時間 2小時，然后采用熱張力減徑，通過高溫擴散和形變熱處理，使管體和焊縫成分均勻，達到 “無縫化”效果，材料晶粒細(xì)化，管體和焊縫的金相組織均為晶粒細(xì)小的回火索氏體+少量上貝氏體，管體晶粒度為10級，焊縫處晶粒度為10級。
將處理好的鋼管截成長度Ilm的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機床加工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或者特殊螺紋。
性能特點總延伸率42%，均勻延伸率26. 5%，屈服強度570MPa，抗拉強度645MPa， 管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能123J (7. 5mm沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能103J(7. 5mm沖擊試樣換算值);經(jīng)過20%的徑向塑性變形后，總延伸率27%，均勻延伸率12. 5%，屈服強度585MPa，抗拉強度670MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能113J(7. 5mm 沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能90J (7. 5mm沖擊試樣換算值)。該鋼管管端加工的優(yōu)質(zhì)螺紋接頭采用API標(biāo)準(zhǔn)方法上卸扣5次不發(fā)生粘扣現(xiàn)象。
將本實施例膨脹管鋼材制成試樣，在下表2環(huán)境條件中進行高溫高壓腐蝕試驗， 動態(tài)轉(zhuǎn)速為300轉(zhuǎn)/分，試驗時間96小時，試驗后按照標(biāo)準(zhǔn)NACE RP0775-2005計算得出平均年腐蝕速率為0. 0197mm/yo
表2;腐蝕試驗條件實施例3 本發(fā)明油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料的質(zhì)量百分比 C 0. 24% ；Si 0. 14% ；Mn 1. 31% ；P 0. 010% ；S 0. 0041% ； Mo 0. 39% ；Zr 0. 21% ； Re 0. 3% ；Cu 0. 37% ；Ni 0. 34% ；Nb 0. 009% ；Cr 0. 31% ；V 0. 006% ；Ca 0. 002-0. 005%, N 彡 0. 0005%, Ti 0. 048% ；Al :0. 010% ；Fe 余量。
裸眼完井用實體膨脹管的制造方法將上述裸眼完井用實體膨脹管用鋼合金材料經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐熔煉、Ca處理，爐外精煉和真空脫氣后，經(jīng)過連鑄成厚度為250mm的厚板坯；然后再加熱至約1200°C，保溫2個小時，溫度降至1050°C -1080°C進行粗軋，溫度在900°C時進行精軋，精軋后噴水冷卻，冷卻速度為 20-220C /s ；然后卷取，卷取溫度500°C，制成綜合性能優(yōu)良的厚度為8mm的熱軋板卷。
用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管將制備好的熱軋板卷通過縱剪機剪成449mm寬的鋼帶，板邊采用銑邊工藝，控制板帶寬度和將兩個板邊銑加工成相互平行；采用排棍成型方法控制板邊波形，調(diào)整焊接電流、電壓參數(shù)；控制焊縫的擠壓量在6-6. 5mm，開口角控制在2. 5-3°，焊接速度為20m/min，焊接成管徑139. 7mm，厚度為8mm的直縫鋼管。
焊接后管體加熱到在950°C進行一次性整體淬火，然后在650°C下回火，保溫時間 2小時，然后采用熱張力減徑，通過高溫擴散和形變熱處理，使管體和焊縫成分均勻，達到 “無縫化”效果，管體和焊縫的金相組織均為晶粒細(xì)小的回火索氏體+少量粒狀貝氏體，管體晶粒度為11級，焊縫處晶粒度為10. 5級。
將處理好的鋼管截成長度Ilm的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機床加工API標(biāo)準(zhǔn)螺紋或者特殊螺紋。
性能特點總延伸率44. 5%，均勻延伸率28%，屈服強度505MPa，抗拉強度620MPa， 管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能81J (5mm沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能77J (5mm沖擊試樣換算值)；經(jīng)過20%的徑向塑性變形后，總延伸率24%，均勻延伸率 13%，屈服強度560MPa，抗拉強度630MPa，管體橫向全尺寸夏比V型沖擊能80J (5mm沖擊試樣換算值)，焊縫橫向全尺寸夏比V型沖擊能69J (5mm沖擊試樣換算值)。該鋼管管端加工的優(yōu)質(zhì)螺紋接頭采用API標(biāo)準(zhǔn)方法上卸扣5次不發(fā)生粘扣現(xiàn)象。
將本實施例膨脹管鋼材制成試樣，在下表3環(huán)境條件中進行高溫高壓腐蝕試驗， 動態(tài)轉(zhuǎn)速為300轉(zhuǎn)/分，試驗時間96小時，試驗后按照標(biāo)準(zhǔn)NACE RP0775-2005計算得出平均年腐蝕速率為0. 0239mm/yo
表3腐蝕試驗條
權(quán)利要求
1.一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼，其特征在于其各組分的重量百分比為C 0. 15-0. 28% ；Mn 0. 2-2. 0% ；Si 0. 05-0. 25% ；P 彡 0. 015% ；S 彡 0. 005% ； Mo 0. 35-0. 80% ；Zr 0. 10-0. 35% ；Cu 0. 20-0. 5% ；Re (稀土元素)0· 15-0. 40% ；Ni :0. 2-0. 55% ； Ca 0. 001-0. 005% ； N 彡 0. 0005% ；余量為 Fe。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼，其特征在于還包括以下重量百分比的組分 Cr 0. 3-0. 45% ； Nb :0. 005-0. 03% ； Ti :0. 01-0. 08% ；V 0. 001-0. 03% ；Al 0. 005-0. 03%中的一種或兩種以上的合金元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼，其特征在于其各組分的重量百分比為C 0. 19-0. 28% ；Si 0. 14-0. 25% ；Mn 0. 9-2. 0% ；P 彡 0. 015% ；S 彡 0. 005% ；Mo 0. 39-0. 80% ；Zr 0. 16-0. 35% ；Cu 0. 31-0. 5% ；Re:0. 19-0. 32% ；Ni 0. 34-0. 55% ；V 0. 0067-0. 03% ；Ca 0. 002-0. 005%, Cr :0. 31-0. 45% ；Ti :0. 026-0. 048% ；N ( 0. 0005%, Fe 余里ο
4.一種制造如權(quán)利要求1或2或3所述的油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼的方法， 其特征在于包括以下步驟a)制備熱軋板卷將所述油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼材料各組分經(jīng)氧吹轉(zhuǎn)爐熔煉、Ca處理，爐外精煉和真空脫氣，再經(jīng)過連鑄成厚度為250mm的厚板坯；然后再加熱至 12000C，進行2-3個小時的均勻化退火；溫度降至1050-1100°C進行粗軋，溫度在800_950°C 進行精軋，精軋后冷卻，冷卻速度為15_30°C /s ；然后卷取，卷取溫度500-650°C，制成厚度為6-15mm的熱軋板卷；b)用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管將制備好的熱軋板卷通過縱剪機剪成 ^0mm-768mm寬的鋼帶，板邊采用銑邊工藝，控制板帶寬度和將兩個板邊銑加工成相互平行；采用排棍成型方法控制板邊波形，調(diào)整焊接電流、電壓參數(shù)；控制焊縫的擠壓量在 50%-100%板厚，開口角控制在2-3°，焊接速度為15-25m/min，焊接成厚度為6-15mm的直縫鋼管；c)焊后管體在880-950°C進行一次性整體淬火，然后在600-720°C下回火，保溫時間 1-3個小時；d)將處理好的鋼管截成長度10-1 !的管段，在每根鋼管的兩端，用數(shù)控機床加工API 標(biāo)準(zhǔn)螺紋或者特殊螺紋。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種油氣井裸眼完井用實體膨脹管用鋼及其制造方法，實體膨脹管用鋼各組分的重量百分比為C0.15-0.28%；Mn0.2-2.0%；Si0.05-0.25%；P≤0.015%；S≤0.005%；Mo0.35-0.80%；Zr0.10-0.35%；Cu0.20-0.5%；Re(稀土元素)0.15-0.40%；Ni:0.2-0.55%；Ca0.001-0.005%；N≤0.0005%；余量為Fe。實體膨脹管用鋼的制造方法包括，制備熱軋板卷；用熱軋板卷生產(chǎn)直縫電阻焊鋼管；焊后管體熱處理；切割成段。本發(fā)明的實體膨脹管用鋼具有較高的強度和優(yōu)良的韌性、可膨脹性能和耐蝕性能。
文檔編號C21D8/02GK102505093SQ201110419469
公開日2012年6月20日 申請日期2011年12月15日 優(yōu)先權(quán)日2011年12月15日
發(fā)明者上官豐收, 劉強, 楊偉芳, 沈淦榮, 白強, 閆凱, 陳文豪, 顧蘇民 申請人:浙江金洲管道工業(yè)有限公司, 西安三環(huán)科技開發(fā)總公司