專利名稱：：鎳鐵的生產(chǎn)的制作方法鎳鐵的生產(chǎn)發(fā)明領(lǐng)域一般而言，本發(fā)明涉及通過(guò)造粒、煅燒和還原的組合從混合的鎳鐵氫氧化物中生產(chǎn)鎳鐵的新方法。特別地，本發(fā)明提供了一種新方法，該方法包括鎳鐵氬氧化物的造粒，將所述球粒煅燒以產(chǎn)生鎳鐵氧化物的多孔球粒，還原以產(chǎn)生新的鎳鐵產(chǎn)品?？蓪⒃撴囪F產(chǎn)品進(jìn)一步熔煉以制造高品質(zhì)的鎳鐵產(chǎn)品。本方法特別適于鎳鐵氫氧化物沉淀，通過(guò)諸如紅土礦石的加壓酸浸、常壓攪拌浸提和/或堆攤浸提或者鎳硫化物礦石的氧化浸提等方法，然后通過(guò)離子交換回收鎳，從來(lái)源于含鎳礦體的酸性產(chǎn)物溶液中產(chǎn)生所述鎳鐵氫氧化物沉淀。發(fā)明背景鎳鈷紅土礦通常在同一礦床中含有被過(guò)渡區(qū)分開(kāi)的氧化型礦石一褐鐵礦以及硅酸鹽型礦石一腐泥土這兩層。為了使通過(guò)工業(yè)化生產(chǎn)過(guò)程處理腐泥土或褐鐵礦的設(shè)備尺寸最小化，優(yōu)選高品位的褐鐵礦和腐泥土。這樣導(dǎo)致某些礦床中的低品位礦石和過(guò)渡區(qū)礦石被當(dāng)作廢物丟棄。通常用包括焙燒和電冶煉技術(shù)在內(nèi)的火法冶金方法處理鎳含量較高的腐泥土以產(chǎn)生鎳鐵。對(duì)鎳含量較低的褐鐵礦、腐泥土以及過(guò)渡區(qū)中的褐鐵礦/腐泥土混合物中而言，能耗以及高的鐵/鎳礦石比使得該處理路線對(duì)于這些礦石過(guò)于昂貴。鎳鈷舍量高的褐鐵礦在工業(yè)上通常通過(guò)高壓酸浸方法用濕法冶金方法處理或通過(guò)火法冶金方法與濕法冶金方法的結(jié)合，如Caron還原焙燒-碳酸銨浸提方法處理。由于沒(méi)有有效的方法進(jìn)行選礦，上述方法通常需要"原礦"處理。其缺點(diǎn)在于，礦石中含有價(jià)金屬含量低的礦物部分會(huì)顯著地降低了處理后礦石的整體質(zhì)量并增加回收成本。處理腐泥土以生產(chǎn)鎳鐵的常規(guī)處理方法包括干燥步驟，然后是還原焙燒步驟以將鎳氧化物部分轉(zhuǎn)化成鎳，并在電爐中進(jìn)行熔煉。由于總礦石(totalore)對(duì)鎳的比例通常為40比1，這是一種高能耗方法，并且大部分的能量消耗在熔化爐渣上。它需要高品位的腐泥土源以使其具有經(jīng)濟(jì)性。它的另一個(gè)缺點(diǎn)是混入鎳鐵內(nèi)的在礦石中的任何鈷的經(jīng)濟(jì)價(jià)值沒(méi)有被實(shí)現(xiàn)。此方法的改進(jìn)是從鎳中間產(chǎn)品中直接生產(chǎn)鎳鐵，消除了用于熔化大于95%的礦石的能量需求。本發(fā)明的預(yù)期特征是提供更筒單、更低能耗以及更低投資的方法，該方法克服或至少減輕與現(xiàn)有技術(shù)相關(guān)的一種或多種困難。在澳大利亞Cawse工廠中，鎳氫氧化物商業(yè)上作為中間體鎳化合物來(lái)進(jìn)行生產(chǎn)。在Cawse方法中，對(duì)紅土鎳礦石進(jìn)行高壓硫酸浸提以提取鎳和鈷以及其它雜質(zhì)。部分中和后，從浸出液中分離廢礦石和一些雜質(zhì)，并且通過(guò)用氧化鎂進(jìn)一步中和以沉淀出混合的鎳鈷氬氧化物?，F(xiàn)有技術(shù)還描述了通過(guò)類似的方法生產(chǎn)鎳氫氧化物中間體。例如，其可以作為中間體從浸出液中生產(chǎn)出，所述浸出液來(lái)自高壓或常壓酸浸紅土或二者結(jié)合、紅土或鎳硫化物礦石或濃縮物的堆攤浸提或^<化物礦石或濃縮物的高壓或常壓浸提。文獻(xiàn)中還教導(dǎo)，可以從酸性辟u(mài)酸鎳溶液中產(chǎn)生鎳氬氧化物，該酸性辟u(mài)酸鎳溶液作為洗出液、解吸溶液(stripsolution)或萃余液是從對(duì)先前所述方法的浸出液或浸出漿液進(jìn)行溶劑萃取或離子交換處理中得到的。BHP比利通SSM4支術(shù)有限7^司的國(guó)際申請(qǐng)PCT/AU2005/001360公開(kāi)了通過(guò)濕法冶金和火法冶金方法相結(jié)合生產(chǎn)鎳鐵或鎳锍的方法。在此說(shuō)明書(shū)中公開(kāi)的方法中，鎳和鐵在離子交換過(guò)程中被選擇性吸附在樹(shù)脂上，用石克酸將其從該樹(shù)脂上洗脫，并且中和洗出液以沉淀混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物。然后將混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物直接還原以生產(chǎn)鎳鐵或鎳锍產(chǎn)品。上述包括在本說(shuō)明書(shū)中的對(duì)文件、文章等等的論述，其目的只是為本發(fā)明提供背景。并不暗示或表明任意或全部這些內(nèi)容構(gòu)成現(xiàn)有技術(shù)基礎(chǔ)的一部分或是優(yōu)先權(quán)日前本發(fā)明相關(guān)領(lǐng)域的公知常識(shí)。發(fā)明概述一般而言，本發(fā)明提供了從混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物中生產(chǎn)鎳鐵產(chǎn)品的方法。該方法適用于處理多種含鎳礦石，并尤其適用于處理那些被認(rèn)為用常規(guī)方法無(wú)法利用的紅土礦石。在一個(gè)實(shí)施方案中，本發(fā)明適用于下述方法將所述紅土礦石進(jìn)行堆攤浸提，隨后進(jìn)行離子交換過(guò)程，其中首先用硫酸浸提鎳，然后將鎳以含有鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液的形式進(jìn)行回收。在本發(fā)明的優(yōu)選方式中，從離子交換過(guò)程的洗出液中回收所述混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物。在本發(fā)明的第一實(shí)施方案中，提供了包括下述步驟的方法a)提供混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物；b)將所述混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物造粒以產(chǎn)生鎳鐵氫氧化物球粒；c)煅燒該鎳鐵氬氧化物球粒以產(chǎn)生混合的鎳鐵氧化物球粒；以及d)在高溫下用一種或多種還原氣體還原該鎳鐵氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵球粒。通常，混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物是離子交換過(guò)程中在選擇性回收鎳和鐵之后產(chǎn)生的中間產(chǎn)物。通常該方法構(gòu)成了從紅土礦石中以鎳鐵形式回收鎳的總流程的一部分。在優(yōu)選的實(shí)施方案中，通過(guò)下面所述的一般方法產(chǎn)生混合的鎳鐵氬氧化物。通過(guò)堆攤浸提方法，優(yōu)選地通過(guò)用硫酸逆流堆攤浸提含鎳的紅土礦石的方法產(chǎn)生富浸出溶液(pregnantleachatesolution)。該富浸出液至少含有鎳、鈷和鐵，然后通過(guò)離子交換方法進(jìn)行處理，其中鎳和鐵被萃取到樹(shù)脂上，而鈷留在萃余液中。然后用酸將鎳和鐵從該樹(shù)脂上洗脫出，用諸如氧化鎂的中和試劑處理該洗出液，使鎳和鐵以混合的鎳鐵氫氧化物沉淀的形式沉淀出。因此，在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案中，所述方法還包括下述步驟a)提供至少含有鎳和鐵的產(chǎn)物溶液；b)對(duì)該產(chǎn)物溶液實(shí)施離子交換方法，其中離子交換樹(shù)脂從該產(chǎn)物溶液中選擇性地吸附鎳和鐵；C)用酸溶液將鎳和鐵從該樹(shù)脂上洗脫出以產(chǎn)生含鎳和鐵的洗出液；以及d)通過(guò)用中和試劑處理該洗出液，使鎳和鐵以混合的鎳鐵氫氧化物的形式沉淀。在一個(gè)實(shí)施方案中，負(fù)載有鎳和鐵的洗出液中游離酸的中和分兩步完成。在第一中和步驟中用石灰石提高pH到約為2，沉淀出石膏作為中和產(chǎn)物，同時(shí)產(chǎn)生一些針鐵礦，這些很容易被過(guò)濾出。然后可使用氧化鎂和/或蘇打灰進(jìn)一步中和該洗出液到pH大于7.5,使鎳和鐵以混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物的形式沉淀?？蛇x擇地，可在單一步驟中使用氧化鎂和/或蘇打灰來(lái)將該洗出液的pH提高到大于7.5，以沉淀混合的鎳鐵氫氧化產(chǎn)物。最優(yōu)選地，用于將鎳和鐵從所述樹(shù)脂上解吸出的酸為硫酸，以產(chǎn)生負(fù)栽有鎳和鐵的洗出液。然而，在另一個(gè)實(shí)施方案中，用鹽酸而不是用硫酸將鎳和鐵從所述樹(shù)脂上解吸出。這樣做的潛在優(yōu)勢(shì)是與使用硫酸時(shí)相比，可以在存在更低水平的硫的條件下中和洗出液，使得得到的混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物中含有更低水平的疏。因此，根據(jù)存在的硫的水平，還原步驟之前的煅燒可以在較低溫度下進(jìn)行。根據(jù)本發(fā)明所述方法，從離子交換洗出液中回收的混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物適于被處理成鎳鐵球粒。該混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物通常為濕濾餅的形式，并且為了將該混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物造粒，優(yōu)選地將該濕濾餅干燥，并用有機(jī)粘結(jié)材料和水將其造粒。這使得鎳鐵氫氧化物球粒更硬，更容易處理。煅燒前該鎳鐵氫氧化物球粒的直徑大小為5mm至20mm。優(yōu)選的有機(jī)粘結(jié)材料包括纖維素溶液、淀粉或其它在溫度超過(guò)500°C時(shí)會(huì)被破壞的粘性的有機(jī)烴類聚合物。通常，有機(jī)粘結(jié)材料會(huì)在煅燒過(guò)程中從鎳鐵氧化物球粒上燒掉。在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案中，首先將制成粒狀的所述鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物在約100°C-120。C的溫度下干燥，然后煅燒，優(yōu)選在約800。C-1300°C的溫度及氧化條件下進(jìn)行煅燒，以將鎳鐵氫氧化物球粒轉(zhuǎn)化為基本上不含硫的鎳鐵氧化物球粒。這樣產(chǎn)生了具有很大比表面積的多孔鎳鐵氧化物球粒。通常，所述煅燒步驟可以在窯爐、轉(zhuǎn)動(dòng)爐蓖(travellinggrate)、豎爐、多層爐或任何其它用于煅燒這類產(chǎn)品的合適反應(yīng)器中進(jìn)行。通過(guò)在反應(yīng)器中或穿過(guò)固體床加入空氣或其它氧化性氣體以提供氧化條件。通常，如果用硫酸來(lái)解吸樹(shù)脂，存在的硫通常以二氧化硫或三氧化硫形式在所述煅燒步驟中被除去。如果用鹽酸來(lái)解吸樹(shù)脂，可能會(huì)存在一些氯化鎂，在煅燒過(guò)程中，可能需要調(diào)整煅燒步驟的溫度條件以除去存在的氯化物。然后在800。C-1100。C的溫度下，將煅燒后的多孔鎳鐵氧化物球粒用還原氣體還原。用于還原該煅燒后的多孔鎳鐵氧化物球粒的最優(yōu)選的還原氣體為氫氣。然而，其它能夠產(chǎn)生還原性氣氛的氣體，例如一氧化碳、曱烷或重整天然氣及其混合物，也可以與氬氣共同使用或代替氫氣使用。在本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案中，所述方法適用于從來(lái)自于紅土礦石的高壓酸浸、增強(qiáng)的加壓酸浸、常壓酸浸(或其任意組合)或堆攤浸提的產(chǎn)物溶液中回收鎳鐵產(chǎn)品。所述方法可適用于處理來(lái)自酸浸過(guò)程的任何含鎳的產(chǎn)物溶液，包括來(lái)自含鎳的硫化物礦石的加壓氧化浸提的產(chǎn)物溶液或來(lái)自任何紅土與鎳硫化物礦石浸提的組合的產(chǎn)物溶液。因此，在優(yōu)選實(shí)施方案中，本發(fā)明提供了在鎳回收過(guò)程中從含鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液中生產(chǎn)鎳鐵產(chǎn)品的方法，所述方法包括下列步驟a)提供至少含有鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液；b)對(duì)該產(chǎn)物溶液實(shí)施離子交換方法，其中離子交換樹(shù)脂從該溶液中選擇性吸附鎳和鐵；c)用酸溶液從該樹(shù)脂上解吸出鎳和鐵，以產(chǎn)生負(fù)載的洗出液(loadedeluate);d)中和該負(fù)載的洗出液以沉淀混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物；e)將該混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物造粒以產(chǎn)生鎳鐵氬氧化物球粒；f)煅燒該鎳鐵氫氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵氧化物球粒；以及g)在高溫下用一種或多種還原氣體還原該鎳鐵氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵球粒。通過(guò)離子交換方法將鎳和鐵與鈷分離，所述樹(shù)脂優(yōu)選地具有雙-吡啶甲基胺官能團(tuán)，且當(dāng)在pH約為2下操作時(shí)，該樹(shù)脂能夠選擇性地保留鎳和鐵，將鎳和鐵與鈷分離，并除去其它雜質(zhì)。鎳和鐵被負(fù)載到該樹(shù)脂上，而大部分鈷留在萃余液中?？梢酝ㄟ^(guò)常規(guī)技術(shù)將鈷從該萃余液中回收，該常規(guī)技術(shù)例如溶劑萃取、離子交換或沉淀為疏化物、碳酸鹽或氬氧化物。應(yīng)該在離子交換過(guò)程之前除去任何可能存在于所述產(chǎn)物溶液中的銅，因?yàn)橛行?shù)脂對(duì)銅比對(duì)鎳和鐵有更高的親合性。通過(guò)離子交換、溶劑萃取或其它公知技術(shù)可以很容易地從該產(chǎn)物溶液中除去銅。用本發(fā)明所述方法產(chǎn)生的鎳鐵產(chǎn)品通常比一般的鎳鐵產(chǎn)品具有更高含量的鎂和更低水平的硫。如果鎳鐵被用于制造不銹鋼，則更高水平的鎂是期望的特征，因?yàn)樵跔t渣產(chǎn)生中需要鎂。因此，在另一個(gè)實(shí)施方案中，本發(fā)明提供了獨(dú)特的多孔鎳鐵球粒產(chǎn)品。由于在選擇性的鎳/鐵離子交換過(guò)程之后已經(jīng)除去了大部分的雜質(zhì)，煅燒后該產(chǎn)品含有低水平的硫，因此該產(chǎn)品具有足夠的純度，從而該產(chǎn)品的獨(dú)特物理特性使其特別適用于直接加入到熔化的不銹鋼中。盡管該產(chǎn)品中鎂的水平比一般鎳鐵產(chǎn)品中發(fā)現(xiàn)的鎂的水平更高，這一點(diǎn)并沒(méi)有什么損害，因?yàn)殒V對(duì)于不銹鋼制造過(guò)程中的爐渣產(chǎn)生是很有用的。優(yōu)選地，所述多孔鎳鐵產(chǎn)品具有1%至10%的鎂含量和低于0.4°/。的硫含量和0.01%至2.5%的碳含量。通過(guò)本方法產(chǎn)生的鎳鐵球粒適用于加入到不銹鋼熔爐中或可用于其它應(yīng)用。如果需要高純度的鎳鐵，可將所述鎳鐵球粒進(jìn)一步精煉或溶煉并澆鑄成錠。因此，在另一個(gè)實(shí)施方案中，可將所述多孔鎳鐵球粒進(jìn)一步熔煉和精煉以產(chǎn)生高純度的鎳鐵產(chǎn)品。所述熔煉方法包括下列步驟a)提供根據(jù)本發(fā)明所述方法產(chǎn)生的多孔鎳鐵球粒；以及b)加入熔劑以溶解任何夾雜物；以及c)在至少為1500°C的溫度下在熔爐內(nèi)熔煉所述產(chǎn)品以產(chǎn)生高純度的鎳鐵產(chǎn)品。通常，所述夾雜物很可能是氧化鎂、氧化鋁、二氧化硅、氧化鈣和/或氧化鉻。所迷熔劑應(yīng)該對(duì)這些夾雜物中的每一種都具有高溶解度，且具有1400至1450°C的液相線溫度。優(yōu)選的熔劑具有CaO-Al203國(guó)CaF2體系。附圖的簡(jiǎn)要說(shuō)明圖1舉例說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明所述方法的優(yōu)選流程圖。圖2舉例說(shuō)明用氬氣和一氧化碳做還原劑時(shí)，在鎳鐵氧化物球粒的還原過(guò)程中的重量變化。方法描述在優(yōu)選的實(shí)施方案中，由酸性堆攤浸提過(guò)程產(chǎn)生所述產(chǎn)物溶液，將紅土礦石破碎至一定粒度，優(yōu)選小于25mm的粒度，用水、硫酸或其它粘結(jié)材料使其成團(tuán)塊以改善其堆攤滲透性。可將成團(tuán)塊的礦石構(gòu)建成至少一堆攤，但優(yōu)選為至少兩個(gè)堆攤，主要堆攤和次要堆攤，以作為逆流堆攤浸提系統(tǒng)來(lái)操作。該逆流堆攤浸提方法與單一堆攤系統(tǒng)相比具有更低的酸消耗低及更干凈的產(chǎn)物溶液的優(yōu)點(diǎn)。在圖1中示例性描述的優(yōu)選方法中，浸提溶液來(lái)源于來(lái)自鎳離子交換步驟(2)中的除去鎳的再循環(huán)的萃余液(1)，并補(bǔ)加了硫酸(3)，將該浸提溶液加入到次要堆攤(4)中，產(chǎn)生中間體產(chǎn)物溶液，然后在逆流過(guò)程中將該溶液加入到主要堆攤浸提(5)中。這樣產(chǎn)生了低酸度的富含鎳和鈷的產(chǎn)物溶液(PLS)(6)，該溶液還含有鐵和許多其它雜質(zhì)。當(dāng)次要堆攤被除去鎳之后可以將其丟棄，此時(shí)主要堆攤成為次要堆攤，新的礦石堆攤成為主要堆攤。通過(guò)離子交換(IX)方法(2)處理所述產(chǎn)物溶液，其中大部分的鎳和少部分鐵保留在樹(shù)脂床上，而大部分的鐵、其它雜質(zhì)和鈷留在萃余溶液中并流過(guò)該樹(shù)脂。所述樹(shù)脂例如是具有雙-吡啶曱基胺官能團(tuán)的DowexM4195。在pH為2時(shí)，反映樹(shù)脂選擇性的吸附常數(shù)為如下順序Ni+2〉Fe+3〉Co+2>Fe+2>Mn+2>Mg+2>Al+3。因此所述樹(shù)脂可以在pH2時(shí)回收鎳并除去除鐵之外的其它雜質(zhì)。由于DowexM4195對(duì)銅比對(duì)鎳和鐵具有高得多的親合性，如果該方法用于處理來(lái)自硫化物礦石氧化浸提的產(chǎn)物溶液時(shí)，在用離子交換步驟處理該產(chǎn)物溶液之前，從該產(chǎn)物溶液中除去銅。可以用公知的溶劑萃取、離子交換或沉淀技術(shù)(19)進(jìn)一步處理含有鈷的萃余液(7)，以提取鈷并以J琉化鈷或氬氧化鈷的形式進(jìn)4于回收。用疏酸溶液(8)將被保留的鎳和鐵從所述樹(shù)脂上洗脫?？蛇x用鹽酸，但優(yōu)選硫酸。如果使用鹽酸時(shí)，則該洗出液中存在較少的硫并可能調(diào)整煅燒條件以除去存在的氯化物。以前進(jìn)行的關(guān)于鎳處理的工作使用IX系統(tǒng)來(lái)產(chǎn)生純的鎳洗出液或含有有價(jià)值的鎳和鈷的洗出液。然而本方法中使用IX步驟是用于產(chǎn)生洗出液中的鎳和鐵混合物，該混合物適于進(jìn)一步加工成鎳鐵或鎳锍。這減少了需要被中和及丟棄的鐵的量，減小下游設(shè)備的尺寸。將IX洗出液中和，優(yōu)選地用氧化鎂和/或蘇打灰(10)進(jìn)行中和(9),以沉淀混合的鎳鐵氫氧化物，將其過(guò)濾(ll)得到濕濾餅。令人驚訝地發(fā)現(xiàn)通過(guò)用下述處理步驟處理濕的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物濾餅，得到具有可接受的純度的鎳鐵球粒產(chǎn)品，其可以作為鎳和鐵的來(lái)源直接加入到不銹鋼熔爐中。將濕的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物在水溶液中與有機(jī)粘結(jié)材料(12)混合，以便在造粒機(jī)或擠壓機(jī)(13)中制成球粒。該粘結(jié)材料通常為0.05%的纖維素溶液，但也可使用其它類型的合適的材料，如淀粉或其它在高于500°C時(shí)被破壞的粘性有機(jī)烴類聚合物。球粒的直徑大小為5mm至20mm。此時(shí)作為低硫的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物，所述鎳鐵氯氧化物產(chǎn)物的分析顯示于表11中。此時(shí)其含有大量的水分以及1%至4%的石危，該-危應(yīng)該在熔煉之前有所減少。在110。C下干燥球粒，并將其進(jìn)料給諸如回轉(zhuǎn)窯的臥式熔爐中或諸如'g設(shè)備中，以便在1000。C至1300。C和氧化條件下進(jìn)行煅燒(14)。水分經(jīng)400。C時(shí)已被除去，硫在U00。C時(shí)在2小時(shí)后幾乎完全以二氧化硫或三氧化硫的形式被除去。來(lái)自所述熔爐的產(chǎn)品中的金屬主要為鎳磁鐵礦的形式，其為復(fù)雜的鎳鐵氧化物NiFe204，且該產(chǎn)品為多孔球粒形式。在可選的實(shí)施方案中，如果用鹽酸而不是用硫酸從所述IX樹(shù)脂上解吸鎳和鐵，則所述鎳鐵氫氧化物球粒中存在的硫的水平可能足夠低，使得在還原步驟之前不必煅燒該球?；蛑辽俳档土遂褵@些球粒的溫度。因此在本實(shí)施方案中，如圖l所示，單獨(dú)的煅燒步驟可能并不是必要的。優(yōu)選在800。C至1100。C下，更優(yōu)選在約1000。C下，在熔爐的填充床中用還原性氣體(15)處理所述多孔金屬氧化物球粒，其被還原為鎳鐵球粒(16)。還原性氣體優(yōu)選為氫氣，但也可以是一氧化碳或其它能夠產(chǎn)生適合的還原性氣氛的氣體混合物。對(duì)得到的鎳鐵球粒的典型分析如下列表1中所示表1成分FeNiScMgOMg2Si04CaOMgO.Si02百分比54410.010.134.10.60.3產(chǎn)品中的鎂是用氧化鎂進(jìn)行混合的氫氧化物沉淀的殘余物且很難從濾餅中洗去，其含量比一般鎳鐵中發(fā)現(xiàn)的鎂含量更高。但是其對(duì)于不銹鋼生產(chǎn)是期望的成分，因?yàn)槠湓跔t渣產(chǎn)生中是必需的。因此所述多孔鎳鐵球粒適于直接加入到不銹鋼熔爐中且是一種新穎的鎳鐵產(chǎn)口口。如果需要，作為另一個(gè)實(shí)施方案，可將所述多孔鎳鐵球粒進(jìn)一步熔煉和精煉(17)以產(chǎn)生低疏和低碳的高品質(zhì)的鎳鐵產(chǎn)品(18)。由于熔煉階段的主要目的是除去還原的鎳鐵中的非金屬夾雜物，向熔融物質(zhì)中加入能夠溶解該夾雜物的熔劑(20)。主要的夾雜物是MgO及較少量的氧化鋁、二氧化石圭、氧化鈣和氧化^絡(luò)。由于所述鎳鐵球粒實(shí)質(zhì)上不含硫，所述熔劑的優(yōu)選設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為對(duì)MgO和/或其它可能存在的夾雜物具有高溶解度、液相線溫度為1400°C至1450。C、對(duì)耐火材料具有有限的溶解度、無(wú)毒或無(wú)害并容易處理且低成本。MgO由于其耐火性，即高熔點(diǎn)(2822。C)和熱力學(xué)穩(wěn)定性，使其在通常使用的熔劑中溶解有限。目標(biāo)熔煉溫度為1550°C至1580°C。在CaO-Al203-CaF2系統(tǒng)中的爐渣對(duì)MgO具有適當(dāng)?shù)娜芙舛龋?550。C下可以高達(dá)20wt.%。用于熔煉所述鎳鐵球粒的典型熔劑為41%CaO-41%Al203-18%CaF2。但也可以使用能實(shí)現(xiàn)同樣功能的其它熔劑。由于還原的鎳鐵中MgO的總含量為約4.3%,處理中需要的熔劑的質(zhì)量為該還原的鎳4失質(zhì)量的約25%。選定合適的熔劑后，可在至少1500。C下，優(yōu)選約1600。C下在合適的工業(yè)熔爐中使所述多孔鎳鐵球粒與爐渣一起熔煉，產(chǎn)生高品質(zhì)的鎳鐵產(chǎn)品。得到的鎳鐵含有低于30ppm的硫，比ISO6501對(duì)鎳鐵品級(jí)FeNi40LC和FeNi40LCLP規(guī)定的最大限度低10倍。碳含量低于100ppm，而#4居標(biāo)準(zhǔn)，最高水平為300ppm。熔煉和精煉后，鎳鐵的化學(xué)組成如下列表2所示。表2.熔煉后鎳鐵的化學(xué)組成元<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>所述方法的另一優(yōu)點(diǎn)在于，由于所述鎳離子交換處理步驟對(duì)鎳和鐵的高選擇性，因此鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物以及由此產(chǎn)生的鎳鐵中的雜質(zhì)水平顯著低于大部分工業(yè)生產(chǎn)者目前生產(chǎn)的鎳鐵，甚至是那些"超純的"鎳鐵品級(jí)中的雜質(zhì)水平。新方法相對(duì)于目前的濕法冶金路線還具有如下優(yōu)點(diǎn)，其采用更少的處理步驟將礦石轉(zhuǎn)化為最終的鎳鐵產(chǎn)品，且堆攤浸提通常比其它浸提方法具有更低的資本密集度。另外，原始礦石中部分鐵成分成為最終鎳鐵產(chǎn)品的成分，浸提之后除去鐵所需的工廠設(shè)備生產(chǎn)能力就比目前的濕法冶金路線的除鐵部分更小。在通常的濕法冶金方法中被丟棄的鐵的回收也增加了最終鎳鐵產(chǎn)品的價(jià)值。實(shí)施例實(shí)施例1:只使用硫酸的單柱浸提為模擬只使用疏酸的堆攤浸提，用98%的硫酸使水分含量為20.1%的65.6kg腐泥土礦石結(jié)成團(tuán)塊，以便把該材料制成粒度為3.35mm至25.4mm的球粒。用于結(jié)成團(tuán)塊的酸量為20kg每噸干礦石。柱尺寸為15cm直徑x262cm高度。將酸度為50g/L的硫酸溶液進(jìn)料到柱上，流量為40升/(hr.m2)。52天后鎳提取率為94%。結(jié)果總結(jié)于表3中。表3:只使用硫酸的柱浸提結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>實(shí)施例2:用褐鐵礦酸性浸出液進(jìn)行給料的單柱浸提為了模擬用酸性的含鎳和鈷的溶液進(jìn)行堆攤浸提，如加壓酸浸(PAL)或常壓酸浸(AAL),用98%的硫酸使水分含量為24.0%的80.4kg腐泥土礦石結(jié)成團(tuán)塊，以便制成粒度為3.35mm至25.4mm的球粒。用于結(jié)成團(tuán)塊的酸量為25kg每叱干礦石。柱尺寸為15cm直徑x386cm高度。將來(lái)自褐鐵礦加壓浸提的，溶液中含有鎳、鈷和鐵的酸性浸提液進(jìn)料到柱上，流量為10升/(hr.m2)。此進(jìn)料溶液的組成顯示于表4中。197天后鎳提取率為76%。結(jié)果總結(jié)于表5。表4:褐鐵礦酸性浸出液的組成<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>表5:使用酸性浸出液的柱浸提結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>實(shí)施例3:逆流浸提為模擬逆流浸提過(guò)程，用為670kgH2S04/t礦石的恒定酸消耗進(jìn)行一組逆流柱浸提。該組包括指定為A、B、C、D和E的5個(gè)柱。柱A首先用從先前柱浸提(模擬次要浸提流出液)中得到的酸性中間產(chǎn)物溶液(IPLS)進(jìn)行進(jìn)料，以模擬主要浸提，然后用100g/lH;jS04的空白硫溶液進(jìn)行給料以模擬次要浸提，最后用pH2的稀硫酸溶液沖洗。將來(lái)自主要浸提的產(chǎn)物溶液貯存以便用IX回收鎳。將來(lái)自次要浸提和沖洗的IPLS用作對(duì)柱B的進(jìn)料溶液以進(jìn)行主要浸提，如此類推。只提供了柱B、C、D和E的結(jié)果，因?yàn)檫@些柱具有相同的初始條件。每個(gè)柱的操作時(shí)間為約30天。使用98%的石克酸4吏水分含量為23.1%的26kg腐泥土礦石結(jié)成團(tuán)塊，以便制成粒度為3.35mm至25.4mm的球粒。用于結(jié)成團(tuán)塊的酸量為25kg每p屯干礦石。柱尺寸為10cm直徑x305cm高度。進(jìn)料流量為40升/(hr.m2)。鎳提取率為大于80%。進(jìn)料礦石的組成顯示于表6中。用三種方法計(jì)算Ni、Fe和Mg的提取率并顯示于表7中。主要浸提PLS的組成(表8)表明該P(yáng)LS含有低的酸水平和夾帶的固體，并且可以直接進(jìn)料到IX步驟以便回收鎳。表6:投料5'<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>實(shí)施例4:采用IX的鎳回收將從多巖石的腐泥土的逆流柱堆攤浸提中得到的PLS以25mL/min的流速通過(guò)DowexM4195樹(shù)脂的250rnL樹(shù)脂柱進(jìn)行處理。鎳和一些鐵被負(fù)載到樹(shù)脂上，使它們與穿過(guò)該柱并留在萃余液中的其它雜質(zhì)和剩余的鐵分離。用150g/LH2S04解吸該IX柱，得到含鎳和鐵的洗出液。表9表示進(jìn)料、萃余液和Ni-洗出液的組成。洗出液中達(dá)到的鎳對(duì)鐵的比率適于獲得用于鎳鐵生產(chǎn)的良好的給料材料。表9:IX進(jìn)料、萃余液和洗出液的組成<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>實(shí)施例5:采用逆流IX的鎳回收用石灰石將240升的堆攤浸提PLS中和至pH為2。固/液分離后，用填充有DowexM4195樹(shù)脂的IX柱處理該P(yáng)LS,以便采用逆流型操作回收鎳并分離雜質(zhì)。樹(shù)脂的柱床體積(BV)為20升。將5倍BV(100升)的pH為2的PLS和2倍BV(40升)的沖洗水連續(xù)進(jìn)料到該柱上，產(chǎn)生中間萃余液。用石灰石將該中間萃余液中和至pH為2,然后進(jìn)料到次要柱中，以產(chǎn)生用于鈷回收的最終萃余液。將該中和的中間萃余液進(jìn)行進(jìn)料后，立即將另外5倍BV(100升)的PLS進(jìn)料至同一個(gè)IX柱上，以產(chǎn)生中間萃余液，依此類推。然后將滿載的IX柱相繼地用2倍BV(40升)的水沖洗，用1倍BV的150g/L112804解吸以及用2倍BV的水沖洗。將約一半BV(10升)的含有高濃度鎳和低濃度酸的洗出液作為制造鎳鐵的產(chǎn)物收集。收集約1倍BV(20升)的含有低濃度鎳和高濃度酸的洗出液以便制備用于下一次采用酸化的IX循環(huán)的解吸溶液。表10表示了進(jìn)料、中間萃余液、最終萃余液和鎳-洗出液(產(chǎn)物)的平均濃度。表10:采用逆流IX才喿作的液流的組成<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>實(shí)施例6:鎳鐵氬氧化物沉淀(NIHP)的產(chǎn)生用MgC03和MgO漿液將實(shí)施例5中的如表10所示的15升Ni-洗出液(產(chǎn)物)中和以沉淀鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物。中和包括兩個(gè)階段在pH2和80。C下用MgC03使鐵沉淀為para-針鐵礦以及在pH7.5下用MgO使鎳沉淀。產(chǎn)生848克鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物，其組成如表ll所示并具有的Ni/Fe比例為0.75。石危含量(2.6%)主要作為MgS04與Mg含量(1.5%)平衡。這表明濾餅的水分中夾帶有MgS04。表11:Ni/Fe氬氧化物沉淀的組成<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>(1):鐵用MgC03沉淀以及鎳用MgO沉淀實(shí)施例7:煅燒鎳鐵氫氧化物球粒為了確定硫以氣相形式被除去的程度，將實(shí)施例6中產(chǎn)生的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物材料的樣品分別加熱至500、1100和1350。C，并對(duì)產(chǎn)物進(jìn)行化學(xué)分析。在空氣中進(jìn)行加熱，以防止鐵和鎳的還原以及樣品中所含有的硫酸鹽的還原，后者可能導(dǎo)致硫化物的形成，特別是在高于1000°C時(shí)。表12:收到的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物及其加熱后的化學(xué)分析<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>發(fā)現(xiàn)通過(guò)加熱并使樣品在U00。C下保持2小時(shí)，實(shí)質(zhì)上已除去了所有的硫。加熱至更高的溫度并不能得到益處。這個(gè)發(fā)現(xiàn)的重要性在于，在任何后續(xù)的處理步驟中，硫含量不是重要的因素，因此降低了對(duì)可能的熔煉階段中需要的爐渣的需求。實(shí)施例8:煅燒的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物的小規(guī)模還原為了確定與氫氣和一氧化碳還原有關(guān)的還原速率，用通過(guò)上述實(shí)施例7中所述步驟產(chǎn)生的l.lg燒結(jié)材料進(jìn)行了小規(guī)模實(shí)驗(yàn)。在熱解重量分析儀(TGA)中進(jìn)行球粒的還原。用于還原的氣體組成為50vol.。/。的HrAr或50vo1.。/q的CO-Ar。氣體的總流量為4L/min。氣體的組成是任意選擇的，但確定的是如果使用氫氣，在大規(guī)模過(guò)程中其濃度可能更高，這意味著還原速率比下文描述的還原速率更高。所選的還原溫度為1000°C。在還原鎳和鐵氧化物的過(guò)程中，逐漸除去氧以最終形成金屬鎳和鐵。因此，用TGA監(jiān)控(氧)質(zhì)量損失，還原程度可以被計(jì)算為樣品初始質(zhì)量的百分比。用H2和CO進(jìn)行還原的過(guò)程中的重量變化顯示于圖2中。為了檢測(cè)還原的再現(xiàn)性，用氫氣進(jìn)行了兩次實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)表明用氫氣還原比用一氧化碳還原快約2.5倍。氳氣還原后達(dá)到的重量損失為25.05°/。，CO還原后重量損失為24.5%。實(shí)施例9:煅燒的鎳鐵氧化物球粒的還原將實(shí)施例8中產(chǎn)生的干燥的、制成球粒狀并煅燒的材料進(jìn)行燒結(jié)后得到的鎳鐵氧化物的質(zhì)量為480.4克。在960。C下，在熱重分析儀中，用60volQ/。的一氧化碳和40。/o氮?dú)獾幕旌衔镌跉怏w流速為15L/min下還原該氧化物。還原該樣品中的鎳和鐵用了約60min。還原過(guò)程中的重量損失為25.1%。觀察到鎳鐵氧化物球粒的初始粒度收縮了約60%。還原過(guò)程中基本上不發(fā)生燒爆。還原后的球粒的組成顯示于表13中。表13:不同條件下得到的濕NHP和球粒的組成<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>該產(chǎn)品的鎂含量雖然比一般鎳鐵中發(fā)現(xiàn)的鎂含量高，但這對(duì)不銹鋼生產(chǎn)是期望的成分，因?yàn)樵跔t渣產(chǎn)生過(guò)程中需要鎂。這種材料可被看作是適于銷售的產(chǎn)品。實(shí)施例10:鎳鐵球粒的熔煉與精煉為了產(chǎn)生高品質(zhì)鎳鐵，對(duì)還原的球粒必須實(shí)施熔煉與精煉。熔煉階段的主要目的是除去還原的鎳鐵中的非金屬夾雜物，并且必須加入能溶解這些夾雜物的爐渣。主要的夾雜物是MgO，以及較少量的CaO和Si02。MgO由于其耐火性，即高熔點(diǎn)(2822。C)和熱力學(xué)穩(wěn)定性，在常規(guī)使用的爐渣中只能有限地溶解。候選的爐渣必須對(duì)MgO具有盡可能高的溶解性以使其質(zhì)量最小化。同時(shí)，其液相線溫度必須在1400至1450°C,因?yàn)槟繕?biāo)熔煉溫度為1550至1580°C。本實(shí)驗(yàn)所用的熔劑為4ly。CaO-41。/。Al203-18。/。CaF2。在1600。C下，在空氣中將爐渣在白金坩堝中預(yù)熔化，并在銅盤(pán)上淬火。將實(shí)施例9中產(chǎn)生的還原的鎳鐵在高溫MoSi2電阻熔爐中熔煉。將194,4g還原的鎳鐵和41.6g爐渣引入到八1203坩堝中并在5%H2-N2氣流中加熱至1580。C。使熔化的體系在此溫度下保持2小時(shí)，然后在還原條件下冷卻。熔煉并精煉后的鎳鐵的化學(xué)組成顯示于表14中。表14:熔煉后鎳鐵的化學(xué)組成<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>得到的鎳鐵含有低于30ppm的疏，其比ISO6501對(duì)鎳鐵品級(jí)FeNi40LC和FeNi40LCLP規(guī)定的最大限度低10倍。石灰含量低于lOOppm，而才艮據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，最高水平為300ppm。以上描述旨在示例性說(shuō)明本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案。本領(lǐng)域所屬技術(shù)人員應(yīng)該理解，在不背離本發(fā)明精神的前提下，可以做出多種變化和變更。權(quán)利要求1.由混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物生產(chǎn)鎳鐵產(chǎn)品的方法，所述方法包括下列步驟a)提供混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物；b)將所述混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物造粒以產(chǎn)生鎳鐵氫氧化物球粒；c)煅燒所述鎳鐵氫氧化物球粒以產(chǎn)生混合的鎳鐵氧化物球粒；以及d)在高溫下用一種或多種還原氣體還原所述鎳鐵氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵球粒。2.如權(quán)利要求l所述的方法，其中所述混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物是離子交換過(guò)程中鎳和鐵的選擇性回收之后產(chǎn)生的中間產(chǎn)物。3.如權(quán)利要求2中所述的方法，其中將所述鎳和鐵在離子交換過(guò)程中進(jìn)行回收，所述離子交換過(guò)程還包括下列步驟a)提供至少含有鎳和鐵的產(chǎn)物溶液；b)在離子交換步驟中，將所述鎳和鐵從所述產(chǎn)物溶液中選擇性地提取到離子交換樹(shù)脂上；c)用酸將所述鎳和鐵從所述樹(shù)脂上洗脫，產(chǎn)生含有鎳和鐵的洗出液；以及d)用中和試劑處理所述洗出液，使所述鎳和鐵以混合的鎳鐵氫氧化物沉淀的形式進(jìn)^f于沉淀。4.如權(quán)利要求3所述的方法，其中所述中和試劑為氧化鎂和/或蘇打灰。5.如權(quán)利要求3所述的方法，其中a)首先用中和試劑部分中和所述洗出液中的游離酸；b)從所述部分中和的洗出液中分離不用的中和產(chǎn)品；以及c)進(jìn)一步中和所述洗出液至pH大于7.5，使所述鎳和4失以混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物的形式進(jìn)行沉淀。6.如權(quán)利要求5所述的方法，其中用于部分中和所述洗出液中的所述游離酸的所述中和試劑為石灰石。7.如權(quán)利要求5所述的方法，其中用于將所述洗出液的pH提高到大于7.5的所述中和試劑為氧化鎂和/或蘇打灰。8.如權(quán)利要求3所述的方法，其中用于將所述鎳和鐵從所述樹(shù)脂上解吸的所述酸為硫酸或鹽酸。9.如權(quán)利要求3所述的方法，其中使用硫酸將所述鎳和鐵從所述樹(shù)脂上解吸。10.如權(quán)利要求3所述的方法，其中將所述混合的鎳鐵氬氧化物產(chǎn)物以濕濾餅的形式從所述離子交換洗出液中進(jìn)行回收，干燥，并在造粒機(jī)或擠壓機(jī)中用有機(jī)粘結(jié)材料和水將其造粒。11.如權(quán)利要求IO所述的方法，其中所述粘結(jié)材料選自纖維素溶液、淀粉或其它粘性的有機(jī)烴類聚合物，所述有機(jī)烴類聚合物在溫度超過(guò)500°C時(shí)^皮破壞。12.如權(quán)利要求11所述的方法，其中所述鎳鐵氫氧化物球粒的直徑大小為5mm至20mm。13.如權(quán)利要求l所述的方法，其中在約800°C-1300°C的溫度下和在氧化條件下，將所述鎳鐵氫氧化物球粒煅燒，并將其轉(zhuǎn)化為基本上不含石克的混合的鎳鐵氧化物球粒。14.如權(quán)利要求13所述的方法，其中將所述鎳鐵氫氧化物球粒在窯爐、轉(zhuǎn)動(dòng)爐篦、豎爐或多層爐中煅燒。15.如權(quán)利要求13所述的方法，其中通過(guò)在所述反應(yīng)器內(nèi)或穿過(guò)固體床加入空氣或其它氧化氣體來(lái)提供所述氧化條件。16.如權(quán)利要求1所述的方法，其中在煅燒前，將所述制成球粒狀的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物在約100。C-120。C的溫度下干燥。17.如權(quán)利要求1所述的方法，其中在約800。C-1100。C的溫度下將所述鎳鐵氧化物球粒用還原氣體還原。18.如權(quán)利要求17所述的方法，其中用于還原所述煅燒的鎳鐵氧化物球粒的所述還原氣體包含氫氣、一氧化碳、曱烷、重整天然氣或其混合物。19.如權(quán)利要求3所述的方法，其中所述離子交換樹(shù)脂是具有雙-吡啶曱基胺官能團(tuán)的樹(shù)脂，并且所述離子交換過(guò)程是在pH約為2時(shí)進(jìn)行操作以便選擇性地保留鎳和鐵，并除去其它雜質(zhì)。20.如權(quán)利要求1所述的方法，其中所述煅燒的鎳鐵氧化物球粒是多孔球粒。21.在鎳回收過(guò)程中，從含有鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液中生產(chǎn)鎳鐵產(chǎn)品的方法，所述方法包括下列步驟a)提供至少含有鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液；b)對(duì)所述產(chǎn)物溶液實(shí)施離子交換方法，其中離子交換樹(shù)脂從所述溶液中選擇性地吸附鎳和鐵；C)用酸溶液將所述鎳和鐵從所述樹(shù)脂上解吸，以產(chǎn)生負(fù)載的洗出液；d)中和所述負(fù)載的洗出液以沉淀混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物；e)將所述混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物造粒以產(chǎn)生鎳鐵氫氧化物球粒;f)煅燒所述鎳鐵氫氧化物球粒以產(chǎn)生混合的鎳鐵氧化物球粒；以及g)在高溫下用一種或多種還原氣體還原所述鎳鐵氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵球粒。22.如權(quán)利要求21所述的方法，其中所述至少含有鎳、鈷和鐵的產(chǎn)物溶液為來(lái)自紅土礦石的高壓酸浸、增強(qiáng)的加壓酸浸、常壓酸浸或堆攤浸提的產(chǎn)物溶液，或者為來(lái)自含鎳的疏化物礦石的氧化浸提的產(chǎn)物溶液或上述的組合。23.如權(quán)利要求21所述的方法，其中在所述離子交換過(guò)程之前將存在的大部分銅從所述產(chǎn)物溶液中除去。24.如權(quán)利要求21所述的方法，其中通過(guò)所述離子交換過(guò)程將所述鎳和鐵與鈷分離，所述鈷的大部分留在萃余液中。25.如權(quán)利要求21所述的方法，其中通過(guò)溶劑萃取、離子交換、以硫化物、碳酸鹽或氫氧化物的形式進(jìn)行沉淀或其它常規(guī)技術(shù)將所述鈷從所述萃余液中進(jìn)行回收。26.用于生產(chǎn)高純度的鎳鐵產(chǎn)品的方法，所述方法包括下列步驟a)提供根據(jù)權(quán)利要求1或21所述方法產(chǎn)生的多孔鎳鐵球粒；b)加入熔劑以溶解任何夾雜物；以及c)在至少1500°C的溫度下在熔爐內(nèi)熔煉所述產(chǎn)物以產(chǎn)生高純度的鎳鐵產(chǎn)品。27.如權(quán)利要求26所述的方法，其中所述夾雜物包括氧化鎂、氧化鋁、二氧化硅、氧化鉤和氧化鉻。28.如權(quán)利要求26所述的方法，其中所述熔劑對(duì)氧化鎂、氧化鋁、二氧化硅、氧化鉀或氧化鉻具有高溶解度，且具有1400。C至1450。C的液相線溫度。29.如;K利要求28所述的方法，其中熔劑具有CaO-Al203-CaF2系統(tǒng)。30.用權(quán)利要求1或21所述方法產(chǎn)生的多孔鎳鐵產(chǎn)品，其中所述鎳鐵球粒含有1%至10%的鎂。31.用權(quán)利要求1或21所述方法產(chǎn)生的多孔鎳鐵產(chǎn)品，其具有的硫含量低于0.4%,且碳含量為0.01%至2.5%。32.硫含量低于0.4%，碳含量為0.01%至2.5%，且鎂含量為1%至10%的多孔鎳鐵產(chǎn)品。全文摘要由混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物生產(chǎn)鎳鐵產(chǎn)品的方法，所述方法包括下列步驟a)提供混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物；b)將該混合的鎳鐵氫氧化物產(chǎn)物造粒以產(chǎn)生鎳鐵氫氧化物球粒；c)煅燒該鎳鐵氫氧化物球粒以產(chǎn)生混合的鎳鐵氧化物球粒；以及d)在高溫下用一種或多種還原氣體還原該鎳鐵氧化物球粒以產(chǎn)生鎳鐵球粒。文檔編號(hào)C22B5/12GK101133170SQ200680006001公開(kāi)日2008年2月27日申請(qǐng)日期2006年2月23日優(yōu)先權(quán)日2005年2月24日發(fā)明者伊萬(wàn)·拉奇夫,劉后元,阿列克謝·杜阿爾特申請(qǐng)人:Bhp比利通Ssm技術(shù)有限公司