專利名稱：鋁合金硬釬焊薄板的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及使用于汽車用熱交換器的鋁合金硬釬焊薄板(brazing sheet)，特別是，涉及適合作為散熱器、冷凝器等熱交換器的構成冷卻水或制冷劑的通路的材料使用的鋁合金硬釬焊薄板。
背景技術：
鋁合金由于輕量且具有高導熱性，因此，可以在汽車用熱交換器，例如，散熱器、冷凝器、蒸發(fā)器、加熱器、中間冷卻器等中使用。汽車用熱交換器主要通過釬焊法制造。通常，釬焊使用Al-Si系合金的釬料在600℃左右的高溫下進行。因此，需要釬焊性優(yōu)異，并且在釬焊后具有高強度、耐腐蝕性的鋁合金硬釬焊薄板。
使用釬焊制造的鋁合金制熱交換器主要由負責放熱的成型為波紋的散熱片和用于循環(huán)冷卻水或制冷劑的管構成。管如果由于腐蝕或破壞而被貫穿，則會產生在內部循環(huán)的冷卻水或制冷劑的泄漏。因此，為提高產品壽命，釬焊之后的強度、耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金硬釬焊薄板是必不可少的。
但是，近年來，對汽車的輕量化的要求提高，為了與此相適應，也要求汽車用熱交換器的輕量化。因此，研究了構成熱交換器的各部件的薄壁化，進一步提高鋁合金硬釬焊薄板的釬焊后的強度、耐腐蝕性是必要的。
以往，如汽車用的散熱器或加熱器那樣，作為冷卻水在管內面循環(huán)的熱交換器的管材，通常使用以下的3層管材，即，在以JIS3003合金為代表的Al-Mn系合金等芯材的內面?zhèn)劝?clad)Al-Zn系合金等犧牲陽極材料，再在大氣一側包覆Al-Si系合金等釬料。
但是，使用JIS3003合金芯材的金屬包層材料的釬焊后強度為110MPa左右，強度不充分。
為了提高釬焊后強度，提出了在芯材中添加了Mg的3層金屬包層管材(例如，參照特開平8-246117號公報、特開2003-55727號公報)。但是，在芯材中添加Mg時，由于在Nocolok釬焊法中使用的氟化物類焊劑(flux)和Mg反應，形成MgF等化合物，從而使釬焊性顯著降低。
另外，提出了一種管材，該管材不是向芯材中，而是向包覆在管內面的犧牲陽極材料中添加Mg，由此防止釬焊性的降低，并提高強度(例如，參照特開平6-212332號公報，特開平8-283891號公報)。該管材由于在犧牲陽極材料中添加了Mg，因此可以作為犧牲陽極材料不與接合面接觸的用于電焊熔接扁平管的原材料使用，但不能使用于必須通過釬焊接合犧牲陽極材料表面的用于扁平管的原材料。
另外，提出了一種4層金屬包層材料，該金屬包層材料在由釬料、芯材、犧牲陽極材料構成的3層金屬包層材料的芯材和釬料之間形成中間材料(例如，參照特開平6-73480號公報，特表2005-505421號公報，特開2005-161383號公報)。該4層金屬包層材料使用在芯材中Mg含量多的材料使釬焊后的強度提高，并且，通過在釬料和芯材之間形成Mg含量少的中間材料，抑制添加在芯材中的Mg向釬料一側擴散，并防止使用Nocolok釬焊法時的釬焊性的降低。

發(fā)明內容
雖然有必要在滿足鋁合金硬釬焊薄板的薄壁化要求的同時，提高釬焊后的強度、耐腐蝕性等特性，但是，在現(xiàn)有技術中，難以在薄壁且確保釬焊性的同時，還能夠實現(xiàn)更高的強度、耐腐蝕性的特性。
本發(fā)明就是為了解決上述問題而進行的，并且，其課題在于，提供一種鋁合金硬釬焊薄板，該鋁合金硬釬焊薄板即使在使用Nocolok釬焊法時也可以得到良好的釬焊性，并且在釬焊后具有優(yōu)異的強度、耐腐蝕性，特別適合作為汽車用熱交換器的流體通路構成材料使用。
本發(fā)明人等對上述課題進行深入研究的結果發(fā)現(xiàn)，具有特定的合金組成和合金組織的金屬包層材料適合解決該課題，基于該發(fā)現(xiàn)，完成了本發(fā)明。
按照本發(fā)明，提供以下方法(1)一種鋁合金硬釬焊薄板，其在芯材的一個面上包覆中間材料，在芯材的另一個面上包覆犧牲陽極材料，并在中間材料的另一個面上包覆Al-Si系合金釬料，其特征在于，上述芯材為Al合金，所述Al合金含有Si0.3～1.2％(質量％，下同)、Cu0.3～1.2％、Mn0.5～2.0％、Mg0.2～1.5％、Fe0.5％以下，還含有Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％、Zr0.02～0.3％、Cr0.02～0.3％中的至少一種以上，余量為Al和不可避免的雜質，上述中間材料為Al合金，所述Al合金含有Si1.2％以下、Fe1.0％以下、Mn0.5～2.0％，根據(jù)需要還含有Cu1.0％以下、Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％中的1種以上，余量為Al和不可避免的雜質，上述犧牲陽極材料為Al合金，所述Al合金含有Zn1.0～6.0％，根據(jù)需要還含有Si1.0％以下、Mn2.0％以下、Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％中的一種以上，余量為Al和不可避免的雜質。
(2)一種鋁合金硬釬焊薄板，其在芯材的一個面上包覆中間材料，在芯材的另一個面上包覆犧牲陽極材料，并在中間材料的另一個面上包覆Al-Si系合金釬料，其特征在于，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3時，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上。
(3)上述(1)所述的鋁合金硬釬焊薄板，其在芯材的一個面上包覆中間材料，在芯材的另一個面上包覆犧牲陽極材料，并在中間材料的另一個面上包覆Al-Si系合金釬料，其特征在于，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3時，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上。
(4)上述(1)～(3)中任何一項所述的鋁合金硬釬焊薄板在熱交換器中的應用。
本發(fā)明的上述和其他的特征以及優(yōu)點從以下的記載中可以明確。
具體實施例方式
對本發(fā)明的鋁合金硬釬焊薄板的優(yōu)選實施方式詳細地進行說明。
本發(fā)明的鋁合金硬釬焊薄板包括4層金屬包層材料，所述4層金屬包層材料的構成是在鋁合金芯材的一個面上包覆鋁合金中間材料，在該芯材的另一個面上包覆Al-Zn系犧牲陽極材料，另外，在中間材料的另一個面上包覆Al-Si系合金釬料。并且，[I]芯材、中間材料和犧牲陽極材料分別是具有特定金屬成分和組成的鋁合金，和/或[II]芯材、中間材料和犧牲陽極材料在將存在于各自合金材料中的當量球粒徑(與粒子同體積的球的直徑)為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3時，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上。
合金材料中的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物由于阻礙位錯或亞晶界、再結晶界面的移動，因此具有推遲再結晶的作用。因此，當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度越高，在釬焊中越不易再結晶。另一方面，為了抑制釬焊時發(fā)生燒蝕(erosion)，與釬料接觸的層在釬料熔融開始溫度以下必須完全再結晶。這是因為，通過加工組織熔融的釬料會高速擴散，并產生燒蝕。
在本發(fā)明中，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上時，發(fā)現(xiàn)可以得到這樣一種組織，該組織的作為熔融的釬料所接觸的層的中間材料和犧牲陽極材料在釬料熔融溫度以下進行再結晶，而不與熔融的釬料直接接觸的芯材即使在釬焊結束后也不會再結晶。另外，與熔融釬料接觸的中間材料和犧牲陽極材料由于在釬料熔融溫度以下可以得到再結晶組織(O調質材料(O調質材))，因此可以抑制燒蝕，另外，芯材可以制成釬焊后也會殘存加工組織的未再結晶組織(H調質材料(H調質材))。
為使數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上，芯材、中間材料和犧牲陽極材料的金屬成分及其組分優(yōu)選后述的特定情況。
在以往的3層金屬包層材料或4層金屬包層材料中，由于芯材為再結晶組織，因此，釬焊后的機械特性與O調質材料是相同的。但是，本發(fā)明的4層金屬包層材料由于在釬焊后將芯材制成未再結晶組織，因此，可以使釬焊后的機械特性與H調質材料同樣。其結果是，可以謀求釬焊后強度的大幅度提高。上述數(shù)密度比低于1.5時，釬焊時芯材也成為再結晶組織，因此，不能提高釬焊后的強度。
對構成本發(fā)明的鋁合金硬釬焊薄板的芯材、中間材料和犧牲陽極材料的成分元素的添加理由和添加范圍進行說明，并對釬料進行說明。
(1.芯材)Si與Fe、Mn一起形成Al-Fe-Mn-Si系化合物，起到分散強化的作用，或者固溶于基質中通過固溶強化來提高強度。另外，通過與Mg反應形成Mg2Si化合物，提高強度。Si的含量為0.3～1.2％(組成的％表示質量％，下同)的范圍，如果不足0.3％，其效果小，超過1.2％時，芯材的熔點降低，引起熔融的可能性變高，優(yōu)選0.5～1.0％。
Cu通過固溶強化提高強度，另外，提高電位，增大與中間材料、犧牲陽極材料、散熱片材料的電位差，提高由犧牲陽極效果產生的防腐蝕效果。Cu的含量在0.3～1.2％的范圍，如果低于0.3％，其效果小，超過1.2時，發(fā)生晶界腐蝕的可能性變高，優(yōu)選0.5～1.0％。
Mn具有提高強度和釬焊性、耐腐蝕性，以及提高電位的效果。Mn的含量為0.5～2.0％，低于0.5％時，其效果小，超過2.0％時，容易在鑄造時形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。優(yōu)選0.8～1.6％。
Mg具有通過析出Mg2Si來提高強度的效果。Mg的含量為0.2～1.5％，低于0.2％時，其效果小，超過1.5％時，引起芯材的熔點降低，還容易發(fā)生晶界腐蝕。更為優(yōu)選0.3～1.0％。
Fe具有易于形成能夠成為再結晶核尺寸的金屬間化合物，使再結晶溫度降低的效果。為了在釬焊后將芯材制成未再結晶組織，F(xiàn)e的含量為0.5％以下。超過0.5％時，釬焊后芯材再結晶，強度降低。優(yōu)選0.2％以下。
Ti通過固溶強化來提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.02～0.3％，低于0.02％時，得不到其效果，超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
V通過固溶強化來提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.02～0.3％，低于0.02％時，得不到其效果，超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
Zr和Cr通過生成微細的金屬間化合物使再結晶溫度上升，容易在釬焊后成為未再結晶組織。優(yōu)選的含量為0.02～0.3％，低于0.02％時，得不到其效果，超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
這些Ti、V、Zr、Cr可以在芯材中添加至少一種。
(2.中間材料)Si與Fe、Mn一起形成Al-Fe-Mn-Si系化合物，起到分散強化的作用，或者固溶于基質中通過固溶強化來提高強度。另外，通過與釬焊時從芯材擴散而來的Mg反應形成Mg2Si化合物來提高強度。Si的含量為1.2％以下的范圍，超過1.2％時，芯材的熔點降低，引起熔融的可能性變高。優(yōu)選的范圍為1.0％以下。
Mn具有提高強度和硬釬焊性、耐腐蝕性，以及提高電位的效果。Mn的含量為0.5～2.0％，低于0.5％時，其效果小，超過2.0％時，容易在鑄造時形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。優(yōu)選0.8～1.6％。
Fe易于形成能夠成為再結晶核的尺寸的金屬間化合物，在釬焊加熱時可以得到促進再結晶的效果。Fe的含量為1.0％以下。超過1.0％時，金屬間化合物數(shù)量變多，該化合物成為陰極起點，耐腐蝕性降低，優(yōu)選0.6％以下。
Ti通過固溶強化來提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.3％以下。超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
V通過固溶強化來提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.02～0.3％，低于0.02％時，得不到其效果，超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
Cu通過固溶強化提高強度，另外，提高電位，增大與散熱片材料的電位差，使由犧牲陽極效果產生的防腐蝕效果提高。優(yōu)選的含量為1.0％以下。超過1.0％時，與芯材的電位差變小，耐腐蝕性降低。更為優(yōu)選0.6％以下。
根據(jù)需要，這些Ti、V、Cu可以在中間材料中添加至少1種。
(3.犧牲陽極材料)Zn可以降低電位，通過形成犧牲陽極材料和芯材的電位差，可以提高由犧牲陽極效果產生的耐腐蝕性。Zn的含量為1.0～6.0％，低于1.0％時，其效果不充分，超過6.0％時，腐蝕速度變快，犧牲陽極材料在初期就消失，耐腐蝕性降低。優(yōu)選2.0～5.0％。
Si與Fe、Mn一起形成Al-Fe-Mn-Si系化合物，起到分散強化的作用，或者固溶于基質中通過固溶強化來提高強度。另外，通過與釬焊時從芯材擴散而來的Mg反應形成Mg2Si化合物來提高強度。優(yōu)選的含量為1.0％以下。超過1.0％時，芯材的熔點降低，引起熔融的可能性變高。另外，由于犧牲陽極材料的電位增高，因此阻礙犧牲陽極效果，耐腐蝕性下降。更加優(yōu)選0.8％以下。
Mn可以提高強度和耐腐蝕性。優(yōu)選的含量為2.0％以下。超過2.0％時，容易在鑄造時形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。另外，由于犧牲陽極材料的電位增高，因此阻礙犧牲陽極效果，耐腐蝕性下降。更加優(yōu)選1.6％以下。
Ti通過固溶強化來提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.3％以下。超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
V通過固溶強化提高強度，并謀求耐腐蝕性的提高。優(yōu)選的含量為0.02～0.3％，低于0.02％時，得不到其效果，超過0.3％時，容易形成巨型金屬間化合物，使塑性加工性降低。更為優(yōu)選0.1～0.2％。
根據(jù)需要，這些Si、Mn、Ti、V可以在犧牲陽極材料中添加至少1種。
(4.釬料)釬料可以使用通常使用的Al-Si系合金釬料，沒有特別的限制，例如，優(yōu)選JIS4343、4045、4047合金(Al-7～13質量％Si)。
將作為用于釬料、芯材、中間材料和犧牲陽極材料的具有上述期望的成分組成的鋁合金分別進行溶解、鑄造、平面切削后進行精加工，根據(jù)需要分別進行均勻化處理，再通過熱軋壓延到規(guī)定的厚度，分別得到釬料板、芯材板、中間材料板和犧牲陽極材料板。以犧牲陽極材料-芯材板-中間材料板-釬料板的順序疊合，進行均熱處理，在400～500℃下通過熱軋進行壓合，制成金屬包層材料。然后，組合退火、冷軋，得到期望厚度的鋁合金硬釬焊薄板。
另外，對本發(fā)明的鋁合金硬釬焊薄板的厚度、各層的包覆率(或厚度)沒有特別限制，通常，在作為使冷卻水或制冷劑循環(huán)的管材使用時，可以制成約0.3mm左右以下的薄壁硬釬焊薄板。這里，芯材的厚度通常為0.050～0.200mm左右，犧牲陽極材料層、中間材料層、焊料層的包覆率通常為7～20％左右(厚度通常為0.020～0.050mm左右)。另外，在作為與管接合，作成熱交換器的構造的板使用時，可以制成約1.2mm左右以下的薄壁硬釬焊薄板。這里，芯材的厚度通常為0.100～1.100mm左右，犧牲陽極材料層、中間材料層、焊料層的包覆率通常為2～10％左右(厚度通常為0.020～0.120mm左右)。
該鋁合金硬釬焊薄板為薄壁，并且強度、耐腐蝕性優(yōu)異，釬焊性也良好，因此，適合制作輕量的汽車用熱交換器。
按照本發(fā)明，可以提供一種鋁合金硬釬焊薄板，該鋁合金硬釬焊薄板為薄壁且散熱片接合率、耐燒蝕性等釬焊性優(yōu)異，并且釬焊后的強度大，內外面的耐腐蝕性均良好。并且，由于硬釬焊薄板為薄壁，因此，作為汽車用熱交換器時，輕量且導熱性優(yōu)異，并且在大氣側、制冷劑側的耐腐蝕性均為良好，可以進一步延長熱交換器的壽命。
實施例接著，基于實施例更為詳細地說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于此。
將具有表1、2、3所示的金屬成分和組成的芯材、中間材料和犧牲陽極材料合金分別通過模具鑄造進行鑄造，分別對兩面進行平面切削后，進行精加工，在表4所示溫度下進行芯材、中間材料和犧牲陽極材料的均勻化處理。釬料使用4045合金，通過熱軋分別將釬料、中間材料和犧牲陽極材料壓延成6mm的厚度。按照表4所示，將這些合金材料組合在22mm厚的芯材上，此時的釬料、中間材料以及犧牲陽極材料的包覆率均為15％，在500℃下通過熱軋進行壓合，制成3.5mm的4層金屬包層材料。在冷軋中加入表4所示的380℃×2h的中間退火，以最終壓延率15％將該金屬包層材料冷軋為最終板厚0.25mm厚度，制成H調質的板材。
接著，將上述制成的板材的一部分作為供試材料，按照下面所示方法進行供試材料的金屬間化合物的數(shù)密度比的計算和釬焊后強度、耐腐蝕性、釬焊性的評價，這些結果示于表5。
(1)0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度比N1/N2、N1/N3構成供試材料的芯材、中間材料以及犧牲陽極材料中存在的0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)通過使用透射型電子顯微鏡(TEM)進行觀察來調查。首先，對各試驗材料分別觀察10個視野，通過將各個視野的TEM照片進行圖像分析，計算金屬間化合物的尺寸和密度。上述金屬間化合物的密度比為10視野求出的值的平均值。
(2)釬焊后的抗拉強度在600℃×3分鐘的釬焊加熱后，以200℃/分的冷卻速度進行冷卻，然后，在室溫下放置1周。按照JIS Z2241標準在拉伸速度10mm/分，量具(ケ一ジ)長50mm的條件下于常溫下對該試樣實施拉伸試驗。
(3)散熱片接合率對3003合金的散熱片材料進行波紋成型，與供試材料的釬料面重合后，將其浸漬在5％的氟化物類焊劑水溶液中，在200℃下干燥后，進行600℃×3分鐘的Nocolok釬焊加熱。該試驗芯材(コア)的散熱片接合率為95％以上者釬焊性良好記為“○”，低于95％者硬釬焊性不充分記為“×”。
(4)耐燒蝕性在與上述同樣的條件下制造試驗芯材之后，進行截面微細觀察，確認有無發(fā)生燒蝕。沒有燒蝕為“○”，有燒蝕為“×”。
(5)外部耐腐蝕性在與上述同樣的條件下制造試驗芯材之后，將犧牲陽極材料一側進行密封，實施CASS試驗(JIS H8681)500h，測定最大腐蝕孔深度。
(6)內部耐腐蝕性與拉伸試驗試料同樣，進行600℃×3分的釬焊加熱后，將釬料一側密封，在含有500ppm Cl-、100ppm SO42-、10ppm Cu2+的88℃的高溫水中放置8小時，再于室溫放置16小時，進行3個月的該循環(huán)浸漬試驗，測定最大腐蝕孔深度。
表1

表2

表3

表4

表5

由表5可以明確，作為本發(fā)明例的實驗材料No.1～18在釬焊后的拉伸強度高達200N/mm2以上，另外，散熱片接合率、耐燒蝕性等釬焊性優(yōu)異，另外，外側(相當于熱交換器的大氣側)、內側(相當于制冷劑側)的耐腐蝕性均為良好。
與此相反，作為比較例的試驗材料No.20、21、25的釬焊后的拉伸強度低于200N/mm2，與本發(fā)明例相比，明顯降低。對于No.20、21，由于作為有助于時效硬化的元素Si、Mg的添加量少，因此強度降低。另外，對于No.20，由于添加在芯材中的元素的含量不足，因此，0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度比N1/N2、N1/N3低于1.5，釬焊后芯材再結晶，這也是強度降低的重要原因。No.25由于中間材料的Mn添加量過量，因此，形成巨型金屬間化合物，強度降低。
對于No.19、22、23、24、25、28，由于添加在芯材中的Mg等原因導致接合率降低，或者，發(fā)生燒蝕，確認了釬焊性的降低。對于No.24、26、27、28，在外側或內側發(fā)生貫穿腐蝕。
以上說明了本發(fā)明及其實施方式，但只要我們沒有特別指定，則不能將我們的發(fā)明限定為說明的各個細節(jié)，而應當認為寬范圍地解釋為不違背權利要求所示的發(fā)明的精神和范圍。
權利要求
1.一種鋁合金硬釬焊薄板，其在芯材的一個面上包覆中間材料，在芯材的另一個面上包覆犧牲陽極材料，并在中間材料的另一個面上包覆Al-Si系合金釬料，其特征在于，上述芯材為Al合金，所述Al合金含有Si0.3～1.2％(質量％，下同)、Cu0.3～1.2％、Mn0.5～2.0％、Mg0.2～1.5％、Fe0.5％以下，還含有Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％、Zr0.02～0.3％、Cr0.02～0.3％中的至少一種以上，余量為Al和不可避免的雜質，上述中間材料為Al合金，所述Al合金含有Si1.2％以下、Fe1.0％以下、Mn0.5～2.0％，根據(jù)需要還含有Cu1.0％以下、Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％中的1種以上，余量為Al和不可避免的雜質，上述犧牲陽極材料為Al合金，所述Al合金含有Zn1.0～6.0％，根據(jù)需要還含有Si1.0％以下、Mn2.0％以下、Ti0.02～0.3％、V0.02～0.3％中的一種以上，余量為Al和不可避免的雜質。
2.一種鋁合金硬釬焊薄板，其在芯材的一個面上包覆中間材料，在芯材的另一個面上包覆犧牲陽極材料，并在中間材料的另一個面上包覆Al-Si類合金釬料，其特征在于，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上。
3.權利要求1所述的鋁合金硬釬焊薄板，其特征在于，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm3)分別作為N1、N2、N3，數(shù)密度比N1/N2和N1/N3均為1.5以上。
4.權利要求1～3中任何一項所述的鋁合金硬釬焊薄板在熱交換器中的應用。
全文摘要
本發(fā)明提供一種鋁合金硬釬焊薄板，該薄板包覆了犧牲陽極材料－芯材－中間材料－釬料，并且，將芯材、中間材料和犧牲陽極材料中存在的當量球粒徑為0.1μm以下的金屬間化合物的數(shù)密度(個/μm
文檔編號C23F13/14GK1990227SQ20061016670
公開日2007年7月4日 申請日期2006年12月8日 優(yōu)先權日2005年12月8日
發(fā)明者福元敦志, 新倉昭男, 根倉健二, 岡崎惠一, 尾崎竜雄, 蜷川稔英 申請人:古河Sky株式會社