專(zhuān)利名稱：硬度hr30t在51±3內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及軟質(zhì)鍍錫板及其制造方法，特別涉及硬度HR30T在51±3之內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板及其制造方法，該軟質(zhì)鍍錫板采用鈦-IF鋼連續(xù)退火的方法生產(chǎn)，主要用于生產(chǎn)擴(kuò)徑花籃桶，變形較復(fù)雜的罐蓋和沖壓變形的罐。
背景技術(shù)：
鍍錫板的生產(chǎn)技術(shù)已較為成熟和公知，隨著鍍錫板使用范圍的擴(kuò)大，具有優(yōu)良成型性能的軟質(zhì)鍍錫板和薄規(guī)格的硬質(zhì)鍍錫板已成為其發(fā)展的兩個(gè)主要方向。
根據(jù)日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JIS G3303，不同級(jí)別鍍錫板的硬度范圍如表1所示。其中T-1到T-3為軟質(zhì)鍍錫板，T-4到T-6為硬質(zhì)鍍錫板。
表1 不同級(jí)別鍍錫板的硬度范圍

目前，軟質(zhì)鍍錫板的生產(chǎn)主要有兩種途徑，一種是采用低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼生產(chǎn)；另一種是采用添加鈮(Nb)的IF鋼生產(chǎn)。
日本鋼管株式會(huì)社于1996年3月19日公開(kāi)的特開(kāi)平No.JP873943中采用低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼生產(chǎn)鍍錫板的方法。但這種方法不僅需要在快速冷卻后再加熱進(jìn)行時(shí)效處理，而且產(chǎn)品具有明顯的時(shí)效性能，其產(chǎn)品硬度相對(duì)較高，后續(xù)加工性能也較差，在深沖、大擴(kuò)徑、劇烈彎曲等大變形量的條件下，很容易出現(xiàn)開(kāi)裂、產(chǎn)生滑移線網(wǎng)紋或彎曲表面起棱等缺陷。而且，采用低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼不適合生產(chǎn)很軟的鍍錫板。
隨著IF鋼生產(chǎn)技術(shù)的進(jìn)步，IF鋼固有的良好成形性能和抗時(shí)效性能，使得IF鋼鍍錫產(chǎn)品已顯示強(qiáng)大的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。日本鋼管株式會(huì)社于1995年8月1日公開(kāi)的特開(kāi)平No.JP7197192就公開(kāi)了一種采用添加鈮(Nb)的IF鋼生產(chǎn)的軟質(zhì)鍍錫板及其制造方法。該專(zhuān)利生產(chǎn)的軟質(zhì)鍍錫板采用如下化學(xué)成分C≤0.004％，Mn≤0.6％，Al0.03～0.10％，N≤0.004％，Nb0.021～0.050％，且Nb與C的原子數(shù)量比大于1.0。該專(zhuān)利采用的是鈮-IF鋼，對(duì)Nb元素的含量都提出了明確的要求。但是，由于鈮-IF鋼對(duì)生產(chǎn)工藝參數(shù)敏感，特別是對(duì)熱軋工藝參數(shù)敏感，使產(chǎn)品性能不穩(wěn)定，而且其再結(jié)晶溫度高，所需的退火溫度高，在組織該產(chǎn)品的生產(chǎn)時(shí)，需要使用較多的過(guò)渡料和較長(zhǎng)的過(guò)渡時(shí)間，特別是在連續(xù)退火爐內(nèi)生產(chǎn)該產(chǎn)品時(shí)容易產(chǎn)生瓢曲甚至發(fā)生斷帶，因而通板性能差，同時(shí)熱能消耗大，加上合金元素鈮價(jià)格昂貴，故其生產(chǎn)成本相對(duì)較高。另外，鈮-IF鋼塑性差，雖然各向異性不大，但其總體力學(xué)性能較鈦-IF鋼差。最后，鈮在開(kāi)采和冶煉時(shí)有一定的放射性，添加鈮的鍍錫板(主要用于食品行業(yè))是否對(duì)人體有害也還有爭(zhēng)議。
同時(shí)，盡管該專(zhuān)利公開(kāi)說(shuō)明采用在600℃～800℃之間卷取鋼板，但該卷取溫度上限明顯過(guò)高，無(wú)法進(jìn)行實(shí)際操作，該專(zhuān)利所保護(hù)的卷取溫度范圍明顯不合理，因?yàn)樵诮咏?00℃卷取時(shí)，鋼板氧化嚴(yán)重，不僅影響后工序的酸洗速度，而且會(huì)影響最終產(chǎn)品的表面質(zhì)量。另外，盡管該專(zhuān)利公開(kāi)說(shuō)明采用在670℃～800℃之間退火，但由于該專(zhuān)利采用的是鈮IF鋼生產(chǎn)軟質(zhì)鍍錫板，在該專(zhuān)利給定的退火溫度范圍內(nèi)接近670℃退火時(shí)(例如670℃～740℃)，鋼板很難在正常的機(jī)組速度下完成再結(jié)晶，即不可能生產(chǎn)出合格的軟質(zhì)鍍錫板，因此，該專(zhuān)利所保護(hù)的退火溫度范圍也明顯不合理。
而且，近年來(lái)，用戶對(duì)硬度HR30T在51±3之內(nèi)的鍍錫板的需求量很大，而且厚度規(guī)格從0.17mm到0.55mm都有。由于厚度規(guī)格變化范圍大，其硬度很難穩(wěn)定控制在51±3之內(nèi)。為此，本發(fā)明提供了一種把產(chǎn)品硬度HR30T穩(wěn)定控制在51±3之內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板生產(chǎn)方法，由于該硬度范圍介于T-1CA和T-2CA之間，故可稱為T(mén)-1.5CA。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種使用鈦-IF鋼連續(xù)退火生產(chǎn)軟質(zhì)鍍錫板的制造方法，該軟質(zhì)鍍錫板的硬度HR30T范圍為51±3。
為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供一種硬度HR30T在51±3之內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板，其成分為(重量百分比)C≤0.005％，Mn0.20～0.30％，Al0.03～0.06％，Si≤0.03％，Ti0.03～0.06％，P≤0.012％，S≤0.015％，N≤0.003％，O≤0.004％，余量為Fe和一些不可避免的雜質(zhì)元素。
其中，為了確保本發(fā)明中軟質(zhì)鍍錫板的硬度HR30T在51±3的范圍內(nèi)(該硬度范圍的軟質(zhì)鍍錫板以下將稱為T(mén)-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板)，對(duì)于不同的產(chǎn)品厚度，使用兩種不同的化學(xué)成分生產(chǎn)?；瘜W(xué)成分按重量百分比計(jì)為(1)生產(chǎn)薄規(guī)格鍍錫板產(chǎn)品(厚度≤0.25mm)時(shí)，鋼種的化學(xué)成分范圍為C(％)≤0.002，Mn(％)0.20～0.30，P(％)≤0.012，S(％)≤0.015，Al(％)0.03～0.06，N(％)≤0.003，Si(％)≤0.03，Ti(％)0.03～0.045，O(％)≤0.004；(2)生產(chǎn)厚規(guī)格鍍錫板產(chǎn)品(厚度＞0.25mm)時(shí)，化學(xué)成分范圍為C(％)0.0020～0.0050，Mn(％)0.20～0.30，P(％)≤0.012，S(％)≤0.015，Al(％)0.03～0.06，N(％)≤0.003，Si(％)≤0.03，Ti(％)0.04～0.06，O(％)≤0.004。
以下是本發(fā)明專(zhuān)利主要元素的作用及其限定說(shuō)明C≤0.005％，C元素是強(qiáng)化元素之一，為了保證產(chǎn)品性能滿足要求，并且硬度HR30T穩(wěn)定控制在54以下，C含量必須控制在0.005％以下。如果C含量超過(guò)0.005％，為了確保抗時(shí)效性能，則必須添加更多的Ti，從而會(huì)使生產(chǎn)成本增加，同時(shí)，產(chǎn)品的硬度將上升，成型性能變差，很難生產(chǎn)T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板。由于不同厚度的產(chǎn)品，測(cè)量硬度HR30T時(shí)，底座的砧座效應(yīng)不同，測(cè)量規(guī)格產(chǎn)品時(shí)底座的砧座效應(yīng)大，測(cè)量結(jié)果偏高，因而，對(duì)于產(chǎn)品厚度小于或者等于0.25mm的產(chǎn)品，把C含量控制在≤0.002％，而對(duì)于產(chǎn)品厚度大于0.25mm的產(chǎn)品，把C含量控制在0.002％～0.005％之間，通過(guò)C含量來(lái)調(diào)節(jié)產(chǎn)品的實(shí)際硬度，從而抵消底座砧座效應(yīng)造成的影響，把最終產(chǎn)品的硬度HR30T穩(wěn)定控制在51±3之內(nèi)。
Mn0.20～0.30％，Mn是本發(fā)明的主要固溶強(qiáng)化元素，它對(duì)最終產(chǎn)品的力學(xué)性能有較大影響，含Mn量越高，硬度越高，因此本發(fā)明將Mn元素控制在0.30％以下，當(dāng)Mn元素含量超過(guò)0.30％時(shí)，一方面生產(chǎn)成本將提高，另一方面產(chǎn)品硬度也將上升，易超出T-1.5CA的硬度上限。但當(dāng)Mn元素低于0.20％時(shí)，產(chǎn)品的硬度又容易低于T-1.5CA的硬度下限，因此，本發(fā)明將Mn含量控制在0.20％～0.30％之間。
Ti0.03～0.06％，Ti是強(qiáng)碳化物形成元素，主要起固定游離碳使它形成TiC的作用，Ti能顯著提高軟質(zhì)鍍錫板的抗時(shí)效性能，尤其是其沖壓成型性，同時(shí)TiC也有一定的彌散強(qiáng)化作用，能提高材料的強(qiáng)度和硬度，但Ti價(jià)格較貴(雖然比Nb便宜得多)，含Ti量增高將增加成本，故應(yīng)嚴(yán)格控制其含量，本發(fā)明將其含量控制在0.06％以下。但當(dāng)鈦含量較低時(shí)，無(wú)法將鋼中的C等固溶原子全部固定，因此，本發(fā)明將Ti元素含量控制在0.03％以上。但具體數(shù)量應(yīng)根據(jù)鋼中的C含量相應(yīng)地調(diào)整Ti含量，對(duì)于C含量≤0.002％時(shí)，Ti含量控制在0.03～0.045％之間，而對(duì)于C含量在0.002～0.005％時(shí)，Ti含量控制在0.04～0.06％。
Al0.03～0.06％，Al是鎮(zhèn)靜元素，也是強(qiáng)氮化物形成元素，用來(lái)固定N原子，對(duì)提高材料的抗時(shí)效性能有利，另外它對(duì)耐蝕性及力學(xué)性能等有影響，本發(fā)明將Al含量嚴(yán)格控制在0.03％～0.06％之間。當(dāng)Al含量低于0.03％時(shí)，達(dá)不到固定N原子的目的，材料抗時(shí)效性能變差，當(dāng)Al含量高于0.06％時(shí)，成本增高，而且將抑制退火時(shí)再結(jié)晶晶粒的成長(zhǎng)，因此把Al含量控制在0.06％以下。
Si≤0.03％，Si雖有一定的強(qiáng)化作用但惡化耐蝕性，故越低越好，本發(fā)明要求將其含量控制在0.03％以下，當(dāng)其含量超過(guò)0.03％時(shí)，明顯惡化耐蝕性能。
其它元素P(P≤0.012％)，S(S≤0.015％)，N(N≤0.003％)，O(O≤0.004％)是有害雜質(zhì)元素，應(yīng)嚴(yán)格控制，越低越好，否則影響軟質(zhì)鍍錫板的力學(xué)性能及耐蝕性，O的多少反映了材料的夾雜物含量，由于T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板多用于沖壓成形的魚(yú)等身的生產(chǎn)，因此要嚴(yán)格控制其O含量，從而控制其氧化物夾雜，確保料沖壓后也不開(kāi)裂。
本發(fā)明的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板采用以下工序生產(chǎn)煉鋼→連鑄→熱軋→酸軋聯(lián)合→連續(xù)退火→平整→鍍錫，也可以采用煉鋼→連鑄→熱軋→酸洗→冷連軋→連續(xù)退火→平整→鍍錫，或煉鋼→連鑄→熱軋→酸洗→多次可逆冷軋→連續(xù)退火→平整→鍍錫工藝生產(chǎn)。
以下是主要工序的關(guān)點(diǎn)煉鋼鋼水在轉(zhuǎn)爐冶煉中合適的停吹[C](碳濃度)和鋼包F[O](自由氧濃度)是保證RH脫氧效果的關(guān)。在精煉中進(jìn)行RH真空脫氣處理，[C]控制是關(guān)，Al的加入時(shí)機(jī)應(yīng)根據(jù)鋼水的游離氧含量把握，避免產(chǎn)生過(guò)量的Al2O3。另外，夾雜物的控制也是煉鋼工序的關(guān)，故應(yīng)嚴(yán)格控制O含量。
熱軋熱軋出爐溫度控制在1190℃～1250℃之間，優(yōu)選的熱軋出爐溫度控制在1200℃～1240℃之間；熱軋終軋溫度控制在880～920℃之間。理論和生產(chǎn)實(shí)踐均已證明終軋溫度大于920℃，帶鋼表面氧化嚴(yán)重，產(chǎn)品表面質(zhì)量差，但當(dāng)終軋溫度低于880℃時(shí)，將使熱軋帶鋼出現(xiàn)混晶組織，并導(dǎo)致最終產(chǎn)品組織性能的不均。本發(fā)明使用連續(xù)退火生產(chǎn)的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，熱軋終軋溫度控制在880～920℃之間時(shí)，使帶鋼表面氧化較輕，使后續(xù)酸洗效率提高，產(chǎn)品表面質(zhì)量也提高，而且在帶鋼中也不出現(xiàn)混晶組織，最終產(chǎn)品組織性能均勻。優(yōu)選的熱軋終軋溫度范圍控制在885～915℃之間。熱軋卷取溫度控制在560℃～620℃之間。提高卷取溫度可以降低最終產(chǎn)品的硬度，提高最終產(chǎn)品的成形性能，但是當(dāng)卷取溫度大于620℃時(shí)，會(huì)使帶鋼表面氧化鐵皮增厚，酸洗變得困難，且影響產(chǎn)品表面質(zhì)量。當(dāng)卷取溫度小于560℃時(shí)，熱軋中間產(chǎn)品晶粒過(guò)小，并影響到成品組織，使最終成品的晶粒細(xì)小，硬度增加，塑性較差。所以對(duì)于本發(fā)明使用連續(xù)退火生產(chǎn)的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，熱軋卷取溫度控制在560℃～620℃時(shí)，最終產(chǎn)品的硬度范圍可以控制在51±3之內(nèi)，卷取后帶鋼表面氧化鐵皮量較少，酸洗較為容易，酸洗生產(chǎn)效率高，而且最終產(chǎn)品的表面質(zhì)量好。優(yōu)選的熱軋卷取溫度控制在570℃～610℃之間。
酸洗和冷軋可以采用酸軋聯(lián)合機(jī)組生產(chǎn)，或者先酸洗，后進(jìn)行冷連軋或多次可逆冷軋，但最好采用酸軋聯(lián)合機(jī)組生產(chǎn)，以提高生產(chǎn)效率。酸洗時(shí)應(yīng)根據(jù)機(jī)組的酸洗能力，調(diào)整機(jī)組速度，保證酸洗效果。冷軋為五機(jī)架連軋時(shí)，冷軋總壓下率為82％～92％。冷軋變形量將影響材料的力學(xué)性能，而且適宜的冷軋變形量便于軋硬材尺寸精度的保證和板形的控制。變形量太小則材料成型性差，變形量太大則冷軋生產(chǎn)消耗增加且軋硬材板形差，影響后續(xù)連退工序的高速穩(wěn)定通板。本發(fā)明使用連續(xù)退火生產(chǎn)的不同規(guī)格的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板的冷軋變形量在普通低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼鍍錫板軋制規(guī)程上適當(dāng)提高了冷軋變形量，適當(dāng)提高冷軋過(guò)程中各機(jī)架的軋制力，確保IF鋼的穩(wěn)定軋制。
連續(xù)退火本發(fā)明使用連續(xù)退火生產(chǎn)的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，退火溫度控制在730℃～760℃之間，保溫時(shí)間控制在25s～50s之間。雖然采用罩式退火也能生產(chǎn)出軟質(zhì)鍍錫板，但罩式退火工藝生產(chǎn)的鍍錫產(chǎn)品力學(xué)性能不均勻，其產(chǎn)品板形和表面質(zhì)量遠(yuǎn)不如連續(xù)退火生產(chǎn)的軟質(zhì)鍍錫板。本發(fā)明采用鈦-IF鋼連續(xù)退火生產(chǎn)T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，其產(chǎn)品力學(xué)性能均勻，產(chǎn)品表面質(zhì)量好，可以較好地滿足用戶要求，因而具有較強(qiáng)的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。退火溫度高于760℃時(shí)，由于帶鋼材質(zhì)軟、厚度薄，帶鋼在退火爐內(nèi)很容易發(fā)生瓢曲甚至斷帶，同時(shí)能量消耗也將增加。因此本發(fā)明專(zhuān)利將退火溫度控制在760℃以下。退火溫度低于730℃時(shí)，無(wú)法確保在較高的機(jī)組速度條件下也能完成再結(jié)晶，產(chǎn)品硬度增高，成型性能下降，因此本專(zhuān)利將退火溫度控制在730℃以上。優(yōu)選的，退火溫度控制在735℃～755℃之間。保溫時(shí)間和退火溫度是相互影響的，提高退火溫度便于縮短保溫時(shí)間，但是保溫時(shí)間不能小于25s，否則再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大不充分，材質(zhì)偏硬，塑性下降，同時(shí)機(jī)組生產(chǎn)速度太快時(shí)帶鋼容易跑偏。保溫時(shí)間又不能太長(zhǎng)，保溫時(shí)間超過(guò)50s時(shí)，由于連退機(jī)組速度太低，一方面生產(chǎn)效率降低，另一方面晶粒長(zhǎng)得太大，材質(zhì)偏軟而且在退火爐內(nèi)帶鋼很容易瓢曲甚至斷帶。本發(fā)明使用鈦-IF鋼連續(xù)退火生產(chǎn)的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，比使用鈮-IF鋼(退火溫度通常要在750℃以上才能確保充分再結(jié)晶)連續(xù)退火生產(chǎn)軟質(zhì)鍍錫板的退火溫度要低，因此在生產(chǎn)計(jì)劃編排時(shí)可以減少過(guò)渡卷的用量和升、降溫的時(shí)間，提高生產(chǎn)效率，降低生產(chǎn)成本，而且由于溫度的降低，大幅度降低了帶鋼在退火爐內(nèi)發(fā)生瓢曲和斷帶的幾率。
平整退火后采用雙機(jī)架平整，平整延伸率控制在1.2％～2.2％之內(nèi)。平整延伸率小于1.2％時(shí)，產(chǎn)品表面質(zhì)量特別是厚規(guī)格產(chǎn)品的表面粗糙度和板形難以控制，而且材質(zhì)偏軟；而平整延伸率大于2.2％時(shí)，硬度將顯著提高，材料的成型性能和焊接性能(焊縫質(zhì)量)將惡化，而且平整輥輥耗也會(huì)有所提高。優(yōu)選的平整延伸率控制在1.4％～2.0％之內(nèi)。
鍍錫本發(fā)明使用連續(xù)退火生產(chǎn)的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，采用與普通鍍錫板相同的鍍錫工藝即可生產(chǎn)。
本發(fā)明使用鈦-IF鋼生產(chǎn)T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板。由于鈦-IF鋼再結(jié)晶退火之后屈服強(qiáng)度低、硬度低，延伸率、n值(即加工硬化指數(shù))及r值(即塑性應(yīng)變比)高，而且不存在屈服延伸(YPEl＝0)，因而本發(fā)明的T-1.5CA軟質(zhì)鍍錫板，質(zhì)地較軟，抗時(shí)效性能好，既可保證最終產(chǎn)品的優(yōu)良成形性能和抗時(shí)效性能，還能確保其性能均勻，板形優(yōu)良。同時(shí)，采用鈦-IF鋼生產(chǎn)軟質(zhì)鍍錫板，對(duì)熱軋工藝參數(shù)不敏感，再結(jié)晶溫度低，總體力學(xué)性能好。另外由于Ti-IF鋼退火溫度比Nb-IF鋼低，連退生產(chǎn)過(guò)程更加安全，熱能消耗低，過(guò)渡料用量小，而且Ti比Nb價(jià)格便宜，故本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫板生產(chǎn)成本低。
具體實(shí)施例方式
以下是本發(fā)明生產(chǎn)T-1.5軟質(zhì)鍍錫板的實(shí)例說(shuō)明。
實(shí)例1-6采用鈦-IF鋼生產(chǎn)較厚(＞0.25mm)的T-1.5軟質(zhì)鍍錫板。鋼水經(jīng)RH精煉真空脫氣處理，并采用了多種控制夾雜物的措施，最后經(jīng)常規(guī)連鑄工藝生產(chǎn)連鑄坯，鋼水的化學(xué)成分如表2所示，鋼中還含有其它不可避免的雜質(zhì)元素，余量為Fe。
表2 實(shí)例1-6的基板化學(xué)成分實(shí)績(jī)，Wt％

連鑄坯在熱軋前加熱到熱軋開(kāi)坯溫度，經(jīng)粗軋、精軋及層流冷卻后卷取，經(jīng)2～3天室溫冷卻后經(jīng)CDCM機(jī)組(酸洗和冷連軋聯(lián)合機(jī)組)生產(chǎn)冷軋板。具體工藝參數(shù)見(jiàn)表3表3 實(shí)例1-6的主要工藝參數(shù)實(shí)績(jī)

將冷軋帶鋼在CAPL機(jī)組(連續(xù)退火和平整機(jī)組)進(jìn)行退火、平整，然后進(jìn)行常規(guī)鍍錫生產(chǎn)鍍錫板，退火工藝參數(shù)及鍍錫原板硬度如表4所示。
表4 實(shí)例1-6的退火工藝參數(shù)實(shí)績(jī)


最終產(chǎn)品的力學(xué)性能時(shí)效前后基本相同，其時(shí)效后力學(xué)性能如表5所示。
表5 實(shí)例1-6的力學(xué)性能和表面質(zhì)量實(shí)績(jī)

實(shí)例7-12采用鈦-IF鋼生產(chǎn)厚度小于等于0.25mm薄規(guī)格鍍錫板。鋼水經(jīng)RH精煉真空脫氣處理，并采用了多種控制夾雜物的措施，最后經(jīng)常規(guī)連鑄工藝生產(chǎn)連鑄坯，鋼水的化學(xué)成分如表6所示，鋼中還含有其它不可避免的雜質(zhì)元素，余量為Fe。
表6 實(shí)例7-12的基板化學(xué)成分實(shí)績(jī)，Wt％


連鑄坯在熱軋前加熱到熱軋開(kāi)坯溫度，經(jīng)粗軋、精軋及層流冷卻后卷取，經(jīng)2～3天室溫冷卻后經(jīng)CDCM機(jī)組(酸洗和冷連軋聯(lián)合機(jī)組)生產(chǎn)冷軋板。具體工藝參數(shù)見(jiàn)表7表7 實(shí)例7-12的主要工藝參數(shù)實(shí)績(jī)

將冷軋帶鋼在CAPL機(jī)組(連續(xù)退火和平整機(jī)組)進(jìn)行退火、平整，然后進(jìn)行常規(guī)鍍錫生產(chǎn)鍍錫板，退火工藝參數(shù)如表8所示。
表8 實(shí)例7-12的退火工藝參數(shù)實(shí)績(jī)

最終產(chǎn)品的力學(xué)性能時(shí)效前后基本相同，其時(shí)效后力學(xué)性能如表9所示。
表9 實(shí)例7-12的力學(xué)性能和表面質(zhì)量實(shí)績(jī)

權(quán)利要求
1.一種硬度HR30T在51±3內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板，其成分為(重量百分比)C≤0.005％；Mn0.20％～0.30％；Al0.03％～0.06％；Si≤0.03％；Ti0.03％～0.06％；P≤0.012％；S≤0.015％；N≤0.003％；O≤0.004％；余量為Fe和一些不可避免的雜質(zhì)元素。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鍍錫板，其特征在于，當(dāng)產(chǎn)品厚度≤0.25mm時(shí)，所述C含量為≤0.002％；所述Ti含量為0.03％～0.045％。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鍍錫板，其特征在于，當(dāng)產(chǎn)品厚度＞0.25mm時(shí)，所述C含量為0.002％～0.005％；所述Ti含量為0.04％～0.06％。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的軟質(zhì)鍍錫板的制造方法，包括如下步驟煉鋼→連鑄→熱軋→酸軋聯(lián)合→連續(xù)退火→平整→鍍錫。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述酸軋聯(lián)合的步驟通過(guò)采用酸洗和冷連軋聯(lián)合機(jī)組完成。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述酸軋聯(lián)合的步驟可由先酸洗后進(jìn)行冷連軋或多次可逆冷軋的步驟代替。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，在所述熱軋步驟中，板坯出爐溫度控制在1190℃～1250℃之間，終軋溫度控制在880℃～920℃之間；卷取溫度控制在560℃～620℃之間。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，在所述熱軋步驟中，板坯出爐溫度控制在1200℃～1240℃之間，終軋溫度控制在885℃～915℃之間；卷取溫度控制在570℃～610℃之間。
9.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的方法，其特征在于，在所述冷軋的步驟中，冷軋變形量控制在82％～92％之間。
10.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，在所述連續(xù)退火的步驟中，退火溫度控制在730℃～760℃之間，保溫時(shí)間控制在25s～50s之間。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于，所述退火溫度控制在735℃～755℃之間。
12.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述平整步驟采用單機(jī)架或雙機(jī)架完成。
13.根據(jù)權(quán)利要求4或12所述的方法，其特征在于，在所述平整步驟中，平整延伸率為1.2％～2.2％。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的方法，其特征在于，所述平整延伸率為1.4％～2.0％。
全文摘要
硬度HR30T在51±3之內(nèi)的軟質(zhì)鍍錫板，其成分為(重量百分比)C≤0.005％；Mn0.20％～0.30％；Al0.03％～0.06％；Si≤0.03％；Ti0.03％～0.06％；P≤0.012％；S≤0.015％；N≤0.003％；O≤0.004％；余量為Fe和一些不可避免的雜質(zhì)元素。其方法包括如下步驟煉鋼→連鑄→熱軋→酸軋聯(lián)合→連續(xù)退火→平整→鍍錫，主要生產(chǎn)工藝參數(shù)如下板坯出爐溫度1190℃～1250℃，終軋溫度880℃～920℃，卷取溫度控制在560℃～620℃之間，退火溫度730℃～760℃之間，保溫時(shí)間25s～50s，平整延伸率1.2％～2.2％。
文檔編號(hào)C21D9/46GK1888113SQ200510027290
公開(kāi)日2007年1月3日 申請(qǐng)日期2005年6月29日 優(yōu)先權(quán)日2005年6月29日
發(fā)明者李俊, 林秀貞, 張理?yè)P(yáng), 金仁忠 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司