專利名稱：準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵及其制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種高強韌性貝氏體低碳球鐵及其制取方法，屬金屬材料 技術(shù)領(lǐng)域。技術(shù)背景鑄造行業(yè)是機械工業(yè)和制造業(yè)的基礎(chǔ)，我國現(xiàn)有鑄鐵件產(chǎn)量已排名世 界第一，是世界公認的鑄件生產(chǎn)大國。但與發(fā)達國家相比，我國在鑄造技術(shù)的很多方面仍還 存在較大差距，還不是鑄鐵件生產(chǎn)的強國。盡管我國目前已有2萬多家鑄造廠，低擋鑄件生 產(chǎn)能力已經(jīng)過剩，但高擋鑄件生產(chǎn)能力遠遠不足的問題依然很難在短時間內(nèi)得到解決。部 分要求較高的汽車鑄件，大口徑(Φ ^OOmm)離心球墨鑄鐵管，空調(diào)壓縮機用鑄件至今還需 進口。不少日本、美國客商要求在我國采購的高檔鑄鐵件目前還找不到合適的生產(chǎn)廠家。傳統(tǒng)金屬，特別是鋼鐵材料在工業(yè)生產(chǎn)中有著非常廣泛的用途，其每一項重大技 術(shù)進步，都將對我國機械工業(yè)和國民經(jīng)濟帶來巨大的影響。鋼鐵材料的發(fā)展歷史主要是以 提高其強韌性為驅(qū)動力的，它的進一步發(fā)展也仍將如此。日趨嚴格的環(huán)境與資源的約束，使 以清潔生產(chǎn)為特征的綠色鑄造越來越重要，它將成為21世紀制造業(yè)的重要特征。要保證鑄 造行業(yè)在新世紀的可持續(xù)發(fā)展，就必須徹底改變鑄造行業(yè)耗能耗材，嚴重污染環(huán)境的落后 狀況，使其更能體現(xiàn)清潔制造和綠色鑄造的特征。自1947年英國人Morrgh發(fā)現(xiàn)鑄態(tài)下存在著球狀石墨的鑄鐵以來，球墨鑄鐵已走 過了半個多世紀的歷程。由于球鐵具有優(yōu)良的機械性能、良好的鑄造性能以及比鑄鋼低得 多的成本，因此受到人們高度的重視。但是，球墨鑄鐵自誕生的那一天起，一直都是沿用共 晶或過共晶成份的高碳優(yōu)質(zhì)鐵水，經(jīng)過鎂或者稀土等傳統(tǒng)球化劑的球化處理，再經(jīng)過充分 孕育而得到的。在傳統(tǒng)球墨鑄鐵的發(fā)展過程中，從未出現(xiàn)過含碳量低于2. 2% C的球墨鑄 鐵，也從未出現(xiàn)過專門用反球化表面活性元素作為球化劑生產(chǎn)球墨鑄鐵的先例。奧氏體-貝氏體球墨鑄鐵(ADI)的出現(xiàn)，被認為是20世紀70年代鑄鐵冶金學方 面最重大的成就之一，它使球墨鑄鐵的綜合機械性能提高到了一個前所未有的水平。然而， 至今為止國內(nèi)外工業(yè)生產(chǎn)中奧-貝球墨鑄鐵的生產(chǎn)基本上一直都是沿用加入鎳、鉬等合金 元素，并通過等溫淬火的工藝手段來實現(xiàn)的。通常情況下，奧-貝球墨鑄鐵要想獲得較高的 綜合機械性能和理想的組織，只有通過加入一定數(shù)量的鎳、鉬、銅等合金元素，使球鐵C曲 線的形狀和位置按其需要變?yōu)閹в袃蓚€鼻子的S曲線并使位置右移，從而降低鑄件的臨界 冷卻速度、擴大奧氏體區(qū)、提高鑄件的淬透性等。只有這樣，才能保證鑄件獲得理想的奧氏 體-貝氏體組織。應該指出的是，加入鎳、鉬等合金元素雖然能使鑄鐵在鑄態(tài)下就獲得貝 氏體并使其綜合性能得到較大幅度的提高，但由于鎳和鉬在我國都是較為緊缺的材料，價 錢也比較昂貴，加入鎳鉬合金將使鑄件的成本增加；等溫淬火工藝雖然技術(shù)比較成熟，但耗 能，耗時嚴重，對鑄件的尺寸大小和形狀有很多限制；高溫熱處理容易使鑄件表面氧化，使 壁厚不均的鑄件產(chǎn)生變形，對環(huán)境還會造成污染。因此，上述舉措不但使鑄件成本大為增 加，而且還使奧-貝鑄鐵的推廣變得較為困難。人們期望著能夠?qū)で笠环N不需要加入昂貴 的鎳鉬合金，也不須進行等溫淬火熱處理，在鑄態(tài)下就可以使鑄鐵獲得理想的奧-貝組織， 并具有較高綜合機械性能的工藝路線和工藝方法。鑄態(tài)貝氏體球鐵的問世，使奧-貝球鐵的生產(chǎn)免去了耗能耗時的等溫淬火熱處理工序，在一定程度上簡化了貝氏體球鐵的生產(chǎn)工藝、減少了對環(huán)境的污染、降低了鑄件的成 本。但這一工藝只有通過加入更多數(shù)量的鎳、鉬、銅等合金元素，借以改變S曲線的形狀和 位置，降低鑄件的臨界冷卻速度、擴大奧氏體區(qū)、提高鑄件的淬透性，才能保證鑄件在連續(xù) 緩冷的條件下獲得以貝氏體為主的基體組織。通常為獲得鑄態(tài)貝氏體組織所須加入的合金 數(shù)量為1.0 2.5%Ni，0.5 1.0%Mo，0. 5 2.0% Cu。顯然，加大鎳鉬合金的用量勢 必使原來就趨于緊缺的物資更加緊缺；而且，與經(jīng)過等溫淬火的奧-貝球鐵相比，鑄態(tài)貝氏 體球鐵的機械性能指標較為分散，總體水平也較低。因此，鑄態(tài)貝氏體球鐵雖然至今已有為 數(shù)不少的研究結(jié)果報道，但真正用于工業(yè)生產(chǎn)的成果卻寥寥無幾。ZL 92 1 02824. 5發(fā)明專利公布了一種低碳球鐵，利用含1. 2-2. 2% CU. 8-2. 4% Si的超亞共晶低碳當量(CE ^ 1. 8-2. 6% )鐵水，經(jīng)過由些公認的反球化表面活性元素組 成的變質(zhì)劑進行變質(zhì)處理后，在鑄態(tài)條件下得到一種組織由細小、圓整的石墨球和珠光 體組成，兼有較高機械性能的新型球鐵。該材料至今已在機械、冶金、建材、汽車等行業(yè)得到 推廣應用，具有如下特點1.使含1.2-2. 2% C的鐵碳合金得到了合理的開發(fā)利用，填補了此含碳范圍的鐵 碳合金在工業(yè)生產(chǎn)上應用的空白。其生產(chǎn)方法中可用70%以上的廢鋼代替低硫、低磷優(yōu)質(zhì) 生鐵，避免了傳統(tǒng)球墨鑄鐵生產(chǎn)對優(yōu)質(zhì)生鐵的依賴；其綜合生產(chǎn)成本可比同性能的傳統(tǒng)球 鐵降低20%以上。2.在鑄鐵冶金領(lǐng)域開創(chuàng)了直接利用“反球化表面活性元素”在鑄態(tài)條件下生產(chǎn)球 墨鑄鐵的先河。從根本上澄清了表面活性元素的球化及反球化作用在一定條件下可以互相 轉(zhuǎn)化的問題，對傳統(tǒng)球墨鑄鐵中石墨的球化理論起到較好的修訂和完善作用。3.其生產(chǎn)工藝采用清潔的能源，以電爐代替沖天爐熔化，減少了對環(huán)境的污染，使 合金成分及熔煉溫度更容易準確控制，鐵水更加純凈，冶金質(zhì)量大大提高，鐵水的流動性得 到了充分保證。4.球狀石墨及較高的機械性能均可在鑄態(tài)獲條件下得，采用鑄態(tài)工藝代替了耗能 耗材的熱處理。這不但大大降低了能耗和對環(huán)境的污染，而且使生產(chǎn)成本得到明顯降低。5.具有較好的熱鍛特性，其毛坯棒料可在一定的溫度范圍內(nèi)較為容易地鍛壓成為 其它形狀的機械零件。盡管低碳球鐵具有上述種種優(yōu)點，但迄今為止，低碳球鐵通常情況下仍局限于珠 光體基體單一的一種組織結(jié)構(gòu)形式。其性能指標總體水平還不令人滿意，在某些惡劣的工 礦條件下，其強韌性，耐磨性還顯得遠遠不足；如須進一步提高其強韌性或耐磨性，不得不 采用加入較多合金元素或者復雜的熱處理來完成，這樣一來勢必使生產(chǎn)成本增高。設(shè)法既 保持低碳球鐵的各種優(yōu)點、又能利用簡單、價廉的工藝方法得到奧氏體-貝氏體組織，賦予 其更高的強韌性和綜合機械性能，對低碳球鐵的大面積推廣，無疑將起到積極的推動作用。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種既能保持現(xiàn)有低碳球 鐵的各種優(yōu)點、又有高強韌性和綜合機械性能、生產(chǎn)工藝簡單的準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低 碳球鐵及其制作方法。本發(fā)明的技術(shù)內(nèi)容為準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵的基體組織是以貝氏體 為主、奧氏體為輔的復相組織，金屬基體上均勻分布著細小、圓整的石墨球，其化學成分為 (質(zhì)量百分比)1· 2 2. 2% C，2. 0 2. 8% Si，0. 8 1. 6% Μη,Ο. 3 0. 6% Cr,0. 3 0. 8% Cu, P < 0. 1%, S < 0. 1%, 變質(zhì)劑0. 4 0. 7%，余量為Fe。變質(zhì)劑是利用表 面活性元素Pb、Cr、釙、Bi、Ti、Al、B當中的全部或幾種元素按一定比例與Si、Mn、Fe等一 起熔制、粉碎而成的中間合金(具體元素和含量根據(jù)零件性能、鑄件尺寸大小、服役條件的 不同要求等實際情況確定)。該準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵的生產(chǎn)方法是利用含1. 2 2. 2% C，2. 0 2.8% Si,的低碳當量鐵水，經(jīng)較低級別的Mn-Si-Cr-Cu合金化處理，再經(jīng)變質(zhì)劑變質(zhì)處 理后得到低合金低碳球鐵鐵水(使不經(jīng)稀土或鎂等傳統(tǒng)球化劑處理的低碳當量鐵水在鑄 態(tài)就能析出球狀石墨的方法)，其使用的變質(zhì)劑是利用表面活性元素Pb、Cr、Sb、Bi、Ti、 Al、B當中的全部或幾種元素按一定比例與Si、Mn、Fe等一起熔制、粉碎而成。(見發(fā)明專 利ZL 92 1 02824.5。其加入量為0. 4 0. 7%，根據(jù)零件性能、鑄件尺寸大小、服役條件 的不同要求，變質(zhì)劑的組成及加入量可進行調(diào)整。通常是用一定比例的上述表面活性元 素與Si、Mn、Fe等一起熔制成中間合金、并粉碎成為Φ0. 5 1. 5mm的顆粒后加入鐵水)； 鐵水澆注后用高溫打箱、控制冷卻、余熱淬火及貝氏體轉(zhuǎn)變溫度保溫的準鑄態(tài)貝氏體工藝， 得到奧-貝基體組織上均勻分布著細小、圓整石墨球的準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵， 其主要性能為 σ b 856-934Mpa, δ 5 6-10%, α k 14_22J/cm2。準鑄態(tài)貝氏體工藝是根據(jù)鑄鐵凝固動態(tài)曲線，控制鑄件在砂箱中的冷卻時間和 淬火液中的冷卻時間，當其主要部分冷卻到880 920°C時進行高溫打箱落砂(在開始批 量生產(chǎn)前，利用多點電子電位差計，測出不同規(guī)格、壁厚鑄件在同一澆注溫度下在消失模砂 箱中的凝固動態(tài)曲線和打箱后將鑄件放入指定冷卻介質(zhì)中冷卻時的凝固動態(tài)曲線，再根據(jù) 具體鑄件的凝固動態(tài)曲線準確控制該鑄件澆注后冷卻到指定打箱溫度所須的冷卻時間，以 及打箱后在冷卻介質(zhì)中冷卻到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度所須的時間)；再根據(jù)凝固動態(tài)曲線反映的 鑄件溫度與冷卻時間的關(guān)系，通過控制鑄件在冷卻介質(zhì)(即淬火液如經(jīng)過變質(zhì)的水玻璃、 聚乙烯醇、淬火油等)中的冷卻時間來控制其液淬溫度進行余熱淬火，當鑄件冷卻到320 360°C的貝氏體轉(zhuǎn)變溫度時從冷卻介質(zhì)中取出，再利用事先升溫到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度的保溫 設(shè)施(電爐、保溫箱等)保溫1. 5 2小時，使鑄件進行貝氏體轉(zhuǎn)變(或奧氏體-貝氏體轉(zhuǎn) 變)。本發(fā)明充分利用低碳球鐵自身的凝固特性，通過鑄件澆注后高溫打箱、控制冷卻、 余熱淬火及貝氏體轉(zhuǎn)變溫度下充分保溫的準鑄態(tài)貝氏體工藝，使低碳球鐵的基體組織較穩(wěn) 定地轉(zhuǎn)變?yōu)橐载惤M織為主、奧氏體為輔的復相組織，從而使鑄鐵的強韌性及耐磨性得到大 幅度提高。該工藝既克服了傳統(tǒng)奧-貝球鐵等溫淬火耗能耗時嚴重，工藝技術(shù)復雜的缺 點；又避免了純粹鑄態(tài)工藝性能指標分散，總體水平較低，需加入較多昂貴的鎳鉬銅合金使 生產(chǎn)成本增加的不足。它的最大特點在于直接利用鑄件澆注后的高溫余熱，在予定的溫度 (時間)下打箱使鑄件快冷，當冷卻到予定的時間(溫度)立即進行保溫處理，使其在加入 較低級別，較為便宜的Mn-Si-Cr-Cu合金，并在取消高溫奧氏體化加熱和硝鹽鹽浴等溫淬 火后，仍然能較好地實現(xiàn)鑄鐵中奧-貝組織的轉(zhuǎn)變。具有工藝簡單可靠、低能耗、低成本，便 于工業(yè)化推廣應用等優(yōu)點。


附圖為本發(fā)明工藝流程圖。
具體實施例方式
下面結(jié)合附圖和實施例對本發(fā)明的實質(zhì)作進一步說明。
實施例1 準鑄態(tài)貝氏體低碳球鐵球磨機磨球原材料地方生鐵，廢鋼，75硅鐵，錳鐵，鉻鐵，電解銅?；w組織是以貝氏體為主、奧氏體為輔的復相組織，金屬基體上均勻分布著細小、 圓整的石墨球。化學成分為(質(zhì)量百分比)1.4%C，2. 8% Si,l. 2% Μη,Ο. 3% Cr,0. 3% Cu，0· 08% P，0· 06% S, Sx 變質(zhì)劑 0· 5% (變質(zhì)劑中含 Si 35%, Mn 5%, Cr 2%, Sb 1%, Bi l%,Ti 2%, Al 2%,B 1%、其余為鐵)，余量為 Fe。具體工藝過程為1、利用負壓實型鑄造技術(shù)制取鐵球模具。負壓實型鑄造技術(shù)又稱消失模型鑄造法，簡稱EPC法。該技術(shù)不須造型合型及加 芯棒等復雜操作，鑄件復雜程度及鑄件材料不受鑄造工藝限制，具有鑄件尺寸精確，表面光 潔度高，機加工余量小，鑄件內(nèi)在質(zhì)量好，生產(chǎn)成本低等優(yōu)點。該工藝可制造柴油機曲軸、凸 輪軸、缸套、球磨機磨球、襯板、破碎機錘頭、軋鋼機導位板等鑄件，可鑄的金屬材料有鑄鐵、 鑄鋼、有色金屬等。本發(fā)明首先根據(jù)磨球大小，設(shè)計鐵球塑料模具，發(fā)泡制作不同規(guī)格的塑 料球和澆注系統(tǒng)模型；2、塑料模粘結(jié)裝配、上涂料、烘干、裝箱、覆蓋塑料膜、沖填干砂、設(shè)置澆冒口、抽真 空等待澆注；3、低碳球鐵配料、熔煉、調(diào)整成分為1.4% C,2.8% Si，并進行較低級別的低合金 化處理；然后過熱保溫、鐵水出爐，用0.5%的變質(zhì)劑(變質(zhì)劑中含Si 35%,Mn 5%,Cr 2%, Sb l%,Bi l%,Ti 2%,Al 2%,B 1 %、其余為鐵)，進行變質(zhì)處理，再澆注磨球鑄件。 第一次澆注時，首先測出不同直徑磨球在消失模砂箱中的凝固動態(tài)曲線。4、根據(jù)凝固動態(tài)曲線進行溫度-時間轉(zhuǎn)換(控制鑄件在澆注后冷卻到指定打箱 溫度所須的冷卻時間，以及打箱后在冷卻介質(zhì)中冷卻到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度所須的時間)，當磨 球在砂箱中冷卻至880°C時進行打箱，然后利用經(jīng)過變質(zhì)處理的水玻璃淬火、鑄件冷卻到 320°C從水玻璃中取出，將鑄件放入事先升溫到320°C的電爐中保溫1. 5小時、保溫結(jié)束取 出空冷到室溫。實施例2 準鑄態(tài)貝氏體低碳球鐵破碎機錘頭 原材料地方生鐵，廢鋼，75硅鐵，錳鐵，鉻鐵，電解銅基體組織是以貝氏體為主、奧氏體為輔的復相組織，金屬基體上均勻分布著細小、 圓整石墨球?；瘜W成分為1. 2% C,2. 4% Si, 1. 6% Μη,Ο. 4% Cr,0. 6% Cu，0· 07%P,0. 06% S, &變質(zhì)劑0.4% (變質(zhì)劑中含 Si 42%, Mn 6%, Cr 2%, Sb 1%, Pb 1%, Ti 1%, Al 2%,B 1%、其余為鐵)，余量為狗。具體工藝過程為1、制取破碎機錘頭模具、澆注準備過程同例1 ；2、低碳球鐵配料、熔煉、調(diào)整成分為1.2% C,2.4% Si，并進行較低級別的低合金 化處理；然后過熱保溫、鐵水出爐，用0.4%的變質(zhì)劑(變質(zhì)劑中含Si 42%,Mn 6%,Cr 2%, Sb l%,Pb l%,Ti 1%,A1 2%, B 1 %、其余為鐵)，進行變質(zhì)處理，再澆注成形破碎 機錘頭鑄件。第一次澆注時，首先測出不同規(guī)格破碎機錘頭在消失模砂箱中的凝固動態(tài)曲線。3、根據(jù)凝固動態(tài)曲線進行溫度-時間轉(zhuǎn)換，破碎機錘頭在砂箱中冷卻至920°C時 進行打箱(根據(jù)破碎機錘頭凝固動態(tài)曲線，確定破碎機錘頭在砂箱中冷卻920°C所須時間， 可根據(jù)該時間進行打箱)，然后利用聚乙烯醇淬火、鑄件冷卻到360°C從水玻璃中取出，將 鑄件放入事先升溫到360°C的電爐中保溫2小時、保溫結(jié)束取出空冷到室溫。實施例3 貝氏體低碳球鐵軋鋼機扭導管原材料地方生鐵，廢鋼，75硅鐵，錳鐵，鉻鐵，電解銅基體組織是以貝氏體為主、奧氏體為輔的復相組織，金屬基體上均勻分布著細小、 圓整石墨球?；瘜W成分為1. 8% C, 2. 2% Si, 0. 8% Mn, 0. 6% Cr,0. 5% Cu，0. 05%P,0. 06% 3，&變質(zhì)劑0.7% (變質(zhì)劑中含 Si 38%,Mn 8%,Pb l%Xr 2%,Sb l%,Bi
Al 2%,B 1%、其余為鐵)，余量為狗。具體工藝過程為1、制取軋鋼機扭導管模具、澆注準備過程同例1 ；2、低碳球鐵配料、熔煉、調(diào)整成分為1.8% C,2.2% Si，并進行較低級別的低合金 化處理；然后過熱保溫、鐵水出爐，用0. 7%的變質(zhì)劑(變質(zhì)劑中含Si 38%,Mn 8%, Pb l%,Cr 2%, Sb l%,Bi l%,Ti 1%,A1 2%, B 1 %、其余為鐵)，進行變質(zhì)處理，再澆 注成形軋鋼機扭導管鑄件。第一次澆注時，首先測出不同規(guī)格軋鋼機扭導管在消失模砂箱 中的凝固動態(tài)曲線；3、軋鋼機扭導管在砂箱中冷卻至900°C時進行打箱(根據(jù)軋鋼機扭導管凝固動態(tài) 曲線，確定軋鋼機扭導管在砂箱中冷卻900°C所須時間，可根據(jù)該時間進行打箱)，然后利 用淬火油淬火、鑄件冷卻到340°C從淬火油中取出，將鑄件放入事先升溫到340°C的電爐中 保溫2. 0小時、保溫結(jié)束取出空冷到室溫。實施例1磨球性能測試結(jié)果為
權(quán)利要求
1.一種準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵，基體組織上均勻分布著細小、圓整的石墨 球，其特征在于其基體組織是以貝氏體為主、奧氏體為輔的復相組織，化學成分為1.2 2. 2% C，2. O 2. 8% Si，0. 8 1. 6% Μη,Ο. 3 0. 6% Cr,0. 3 0. 8% Cu, P < 0. 1%, S < 0. 1%, Sx變質(zhì)劑0. 4 0. 7%，余量為Fe。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵，其特征在于Sx變質(zhì)劑是表 面活性元素Pb、Cr、Sb、Bi、Ti、Al、B當中的全部或幾種元素按一定比例與Si、Mn、Fe 一起 熔制、粉碎而成的中間合金。
3.—種權(quán)利要求1所述準鑄態(tài)高強韌性貝氏體準鑄態(tài)低碳球鐵的生產(chǎn)方法，將 含1.2 2. 2% C、2.0 2.8% Si、CE 2. 0-2. 8 %的低碳當量鐵水，經(jīng)較低級別的 Mn-Si-Cr-Cu合金化處理，再經(jīng)Sx變質(zhì)劑變質(zhì)處理后得到低合金低碳球鐵鐵水，其特征在 于經(jīng)Sx變質(zhì)劑處理后的低碳當量鐵水不須再進行孕育處理，直接進行澆注后，利用準鑄態(tài) 貝氏體工藝得到基體組織為貝氏體加奧氏體，上面均勻分布著細小、圓整石墨球的的高強 韌性貝氏體低碳球鐵。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵的生產(chǎn)方法，其特征在于準 鑄態(tài)貝氏體工藝為根據(jù)低合金低碳球鐵特定壁厚鑄件的凝固動態(tài)曲線，控制鑄件在砂箱 中的冷卻時間和在冷卻介質(zhì)中的冷卻時間，當其主要部分在砂箱中冷卻到880 920°C時 進行高溫打箱落砂，然后利用冷卻介質(zhì)進行余熱淬火，使鑄件冷卻到320 360°C的貝氏體 轉(zhuǎn)變溫度從冷卻介質(zhì)中取出，再利用事先升溫到貝氏體轉(zhuǎn)變溫度的保溫設(shè)施保溫1. 5 2 小時，使鑄件進行貝氏體_奧氏體轉(zhuǎn)變。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵，其特征在于Sx變質(zhì)劑 是利用表面活性元素Pb、Cr、Sb、Bi、Ti、Al、B當中的全部或幾種元素按一定比例與Si、Mn、 Fe 一起熔制、粉碎而成。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種準鑄態(tài)高強韌性貝氏體低碳球鐵及其制取方法，屬金屬材料技術(shù)領(lǐng)域。其組織為在貝氏鐵素體加奧氏體的金屬基體上均勻分布著細小、圓整的石墨球。主要工藝步驟包括低碳球鐵的配料、低碳球鐵的熔煉和變質(zhì)處理、低碳球鐵的準鑄態(tài)貝氏體處理。具有工藝簡單、可操作性強、成本低廉、耗能低、污染小，綠色環(huán)保，所得低碳球鐵鑄件具有高強韌性及高耐磨性的優(yōu)點。
文檔編號C22C33/08GK102080178SQ20041002179
公開日2011年6月1日 申請日期2004年2月8日 優(yōu)先權(quán)日2004年2月8日
發(fā)明者王景, 胡汝生, 舒信福, 舒蕊 申請人:昆明理工大學