專利名稱：一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于鍛造領(lǐng)域，具體地說就是一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，它適用于各種尺寸鋼錠的自由鍛過程。
背景技術(shù)：
鍛造是大部分金屬材料加工過程中的重要工序，通過鍛造可以改善鍛件內(nèi)部質(zhì)量，即破碎鑄態(tài)組織、細(xì)化晶粒、均勻組織，并可鍛合金屬在冶煉過程中產(chǎn)生的縮孔、氣孔和疏松等缺陷，對提高鍛件質(zhì)量有著重要的意義。大型鋼錠在澆注以及隨后的凝固過程中會產(chǎn)生縮孔、疏松、氣孔等孔洞型缺陷。對于大型鋼錠，在金屬液澆注到鋼錠模以后，與鋼錠模接觸的金屬液將首先凝固，而心部的金屬由于熱傳導(dǎo)慢將最后凝固。鋼錠心部區(qū)域?qū)⒅饾u形成糊狀區(qū)，而此時鋼錠冒口頂部表面已經(jīng)凝固，導(dǎo)致無法對心部進(jìn)行補(bǔ)縮，最終在鋼錠軸線心部區(qū)域形成縮孔和疏松等缺陷，這些缺陷由于尺寸較大，必須使用有效的鍛造工藝將其鍛合，否則將造成整件報(bào)廢的嚴(yán)重后果，導(dǎo)致重大的經(jīng)濟(jì)損失。如附圖1所示，從100噸核電轉(zhuǎn)子用鋼錠內(nèi)部缺陷的實(shí)際解剖照片可見，鋼錠心部區(qū)域形成的縮孔疏松呈細(xì)長條狀沿軸線分布。按照鋼錠實(shí)際大小建立模型，并使用解剖照片中真實(shí)疏松外形，對其進(jìn)行軸向鐓粗過程的有限元模擬結(jié)果如附圖2所示，可以看出， 初始疏松區(qū)域(如圖中左邊部分所示)在經(jīng)過壓下率為50%的軸向鐓粗后，無法完全愈合 (如圖中右半部分所示)，這是由疏松本身的外形和分布狀態(tài)決定的。因此，在整個鍛造過程中，軸向鐓粗無法有效鍛合鋼錠的中心疏松，主要依靠拔長來完成對中心疏松的修復(fù)。從改變鍛件內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)的角度出發(fā)，研究人員提出了 FM、FML和JTS法等多種拔長方法。在提出這些方法的過程中，人們已經(jīng)意識到使用寬砧能夠更加有效的鍛合鋼錠的中心疏松，但這些拔長方法的砧寬仍然不足以完全鍛合鋼錠的中心疏松，而且由于在2次下壓之間留有接砧的區(qū)域，此區(qū)域的應(yīng)變很小，成為了一個變形死區(qū)，使這些鍛造方法無法有效鍛合該區(qū)域內(nèi)的孔洞型缺陷。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，以解決目前的鍛造方法導(dǎo)致的無法完全鍛合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷，尤其是中心疏松的問題。采用本發(fā)明制定的鍛造方法，能夠保證鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的愈合效果，大大減少鍛件因中心疏松未鍛合而無法通過探傷檢驗(yàn)導(dǎo)致報(bào)廢的可能。本發(fā)明的技術(shù)方案是一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，包括如下步驟1)對高徑比大于1. 2的鋼錠進(jìn)行軸向預(yù)鐓粗，將其鐓粗至高徑比為0. 8 1. 1 ；2)上砧和下砧分別使用上平板和下平板，對坯料進(jìn)行徑向鐓粗，在徑向鐓粗過程中的壓下量為20% 25% ；
3)在徑向鐓粗后將坯料翻轉(zhuǎn)90°，進(jìn)行拔長，直到坯料的高徑比為1. 8 2. 2 ；4)對坯料進(jìn)行加熱、軸向鐓粗，使坯料高徑比為0. 5 0. 7 ；再次進(jìn)行拔長，將坯料拔長至最終尺寸。所述步驟幻，徑向鐓粗過程中的壓下方向是常規(guī)拔長方法中的壓下方向。所述步驟幻，徑向鐓粗過程中的壓下量是指上平板的壓下距離為坯料原始高度或直徑的20% 25%，壓下量計(jì)算公式為壓下量=ΔΗ/Η其中，ΔΗ為鍛造過程中上平板壓下的距離，H為坯料原始高度，如果坯料為圓柱體且壓下方向沿直徑方向，則取直徑尺寸。在所述步驟2、徑向鐓粗結(jié)束后，將坯料重新加熱至其鍛造所需溫度，以減小后續(xù)拔長過程的變形抗力，并使已閉合的孔洞型缺陷有更充分的時間愈合。所述步驟3)，使用WHF法或FM法進(jìn)行拔長，每次壓下量為20 % 25 %，在兩個趟次結(jié)束后，再次將坯料翻轉(zhuǎn)90°進(jìn)行第三趟次的拔長，此過程結(jié)束后坯料的高徑比為 1. 8-2. 2。所述步驟幻，在拔長過程結(jié)束后，記錄下步驟2~)中徑向鐓粗的壓下方向，在步驟 4)中再次拔長過程的第一個趟次沿此方向壓下，以提高鍛造過程中孔洞型缺陷的愈合效^ ο所述步驟4)，在拔長的過程中再次使用步驟2、中的徑向鐓粗，此次徑向鐓粗的方向與前一次徑向鐓粗的方向相同，兩次徑向鐓粗的疊加使得坯料內(nèi)部的孔洞型缺陷沿同一方向得到充分的變形，以提高鍛造過程中孔洞型缺陷的愈合效果。所述步驟4)，使用WHF法或FM法進(jìn)行拔長，沿步驟2)中徑向鐓粗的壓下方向進(jìn)行第一趟次的拔長，之后將坯料翻轉(zhuǎn)90°進(jìn)行第二趟次的拔長，這兩趟次拔長過程中每次壓下量均為20% 25%，這兩趟次拔長結(jié)束后坯料的高徑比為0. 8-1. 1，此時再次使用步驟 2)所述的徑向鐓粗方法，之后使用WHF法或FM法將坯料拔長至最終尺寸。在所述步驟4)的徑向鐓粗之前增加一個火次，即將坯料重新加熱至其鍛造所需溫度，以降低所需壓機(jī)壓力。本發(fā)明的有益效果是1、本發(fā)明提出了一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，此方法與WHF 法或FM法等常規(guī)拔長方法相比，能夠大大增加鋼錠內(nèi)部應(yīng)變，從而有利于鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的愈合，大大減少鍛件因中心疏松未鍛合而無法通過探傷檢驗(yàn)導(dǎo)致報(bào)廢的可能。2、本發(fā)明提出的一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，可以使用較少的火次和鍛造工序得到高質(zhì)量的鍛件產(chǎn)品，從而減少設(shè)備占用時間，提高生產(chǎn)效率，降低能源消耗，節(jié)約生產(chǎn)成本并縮短生產(chǎn)周期?？傊景l(fā)明采用數(shù)值模擬技術(shù)研究了在傳統(tǒng)的自由鍛過程中鋼錠內(nèi)部應(yīng)變的分布狀況及其對鋼錠中孔洞型缺陷閉合效果的影響，并在此基礎(chǔ)上提出了一種包括軸向預(yù)鐓粗、徑向鐓粗等步驟的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法。本發(fā)明提出的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法適用于各種尺寸的鋼錠自由鍛過程，尤其對于中心疏松嚴(yán)重的大型鋼錠有良好的效果。采用本方法生產(chǎn)的鍛件，能夠保證鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的愈合，大大減少鍛件因中心疏松未鍛合而報(bào)廢的可能，并可減少鍛造趟次和火次，節(jié)約成本并縮短鍛件的生產(chǎn)周期。


圖1為100噸核電轉(zhuǎn)子用鋼錠內(nèi)部缺陷的實(shí)際解剖照片。圖2左側(cè)為鋼錠中心疏松的初始外形示意圖，右側(cè)為通過有限元模擬得到的經(jīng)過壓下率為50%的軸向鐓粗后，鋼錠中心疏松的外形示意圖。圖中尺寸單位為mm。圖3a_e為鍛造流程示意圖，其中圖3a為鋼錠形態(tài)示意圖；圖北為坯料軸向鐓粗過程示意圖；圖3c為坯料徑向鐓粗過程示意圖；圖3d為坯料使用WHF法拔長過程示意圖(A面沿水平方向)；圖!Be為坯料使用WHF法拔長過程示意圖(A面沿豎直方向)。圖4為尺寸、形狀與實(shí)際孔洞相類似的孔洞簡化模型示意圖。圖fe為通過有限元模擬得到的實(shí)施例中徑向鐓粗后的等效應(yīng)力場分布圖。圖恥為通過有限元模擬得到的實(shí)施例中孔洞型缺陷在徑向鐓粗后的形狀示意圖。圖6a為通過有限元模擬得到的對比例1中使用WHF法拔長后的等效應(yīng)力場分布圖。圖6b為通過有限元模擬得到的對比例1中孔洞型缺陷在WHF法拔長后的形狀示意圖。圖7a為通過有限元模擬得到的對比例2中使用WHF法拔長后的等效應(yīng)力場分布圖。圖7b為通過有限元模擬得到的對比例2中孔洞型缺陷在WHF法拔長后的形狀示意圖。圖中，1-鋼錠；2-坯料；3-(軸向鐓粗使用的)鐓粗帽；4-(軸向鐓粗使用的)鐓粗盤；5_(徑向鐓粗使用的)上平板；6-(徑向鐓粗使用的)下平板；7-(WHF法拔長使用的) 上平砧；8-(WHF法拔長使用的)下平砧；9-鉗把；B-孔洞位置。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖及實(shí)施例詳述本發(fā)明。本發(fā)明提出了一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，包括如下步驟1)圖3a為鋼錠形態(tài)示意圖，在壓鉗把、倒棱、切除多余冒口等工藝結(jié)束后，如圖北所示，對鋼錠1進(jìn)行軸向預(yù)鐓粗。如果鋼錠1的高徑比大于1. 2，則將鋼錠1放置在鐓粗盤 4上，使用鐓粗帽3將其鐓粗至高徑比為0. 8 1. 1，以保證后續(xù)拔長過程中有足夠大的壓下量，使鋼錠獲得足夠大的應(yīng)變，以利于鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的愈合。如果鋼錠1的高徑比在1. 2以下則不需要進(jìn)行軸向預(yù)鐓粗。2)如圖3c所示，將圓柱體形的坯料2軸線沿水平方向放置在下平板6上，使用上平板5對坯料2進(jìn)行徑向鐓粗，定義圖中豎直的平面為A面。在徑向鐓粗過程中，其壓下方向是沿圓柱體坯料的直徑方向，即常規(guī)拔長方法中的壓下方向。這是一個鐓粗過程，但由于其壓下方向與拔長過程相同，在本發(fā)明中稱這樣一個過程為徑向鐓粗。在此徑向鐓粗過程中的壓下量為20% 25%，即上平板5的壓下距離為坯料2原始高度(或直徑)的20% 25%，壓下量計(jì)算公式為壓下量=ΔΗ/Η其中，Δ H為鍛造過程中上平板5壓下的距離(在下平板6不發(fā)生位移的情況下)， H為坯料2原始高度，如果坯料為圓柱體且壓下方向沿直徑方向，則取直徑尺寸。在徑向鐓粗結(jié)束后，將坯料重新加熱至鍛造所需溫度，以減小后續(xù)拔長過程的變形抗力并使已閉合的孔洞型缺陷有更充分的時間愈合。3)使用WHF法或FM法等常規(guī)方法進(jìn)行后續(xù)的拔長過程。如圖3d所示，使用WHF 法對坯料2進(jìn)行拔長。首先將坯料2翻轉(zhuǎn)90°，使A面轉(zhuǎn)到水平方向，將坯料2靠近鉗把9 的一端放置在下平砧8上，使用上平砧7在對應(yīng)位置下壓，壓下量為20% 25%。之后將上平砧7抬起，將坯料2向圖3d中左方移動，移動距離略小于一個上平砧7的寬度，再次將上平砧7下壓，壓下量為20% 25%。重復(fù)此過程一直壓至坯料的末端，此過程稱為一個趟次。在第一個趟次完成后沿同樣方向進(jìn)行第二趟次。之后如圖:3e所示，再次將坯料翻轉(zhuǎn) 90°，使A面轉(zhuǎn)到豎直方向進(jìn)行第三趟次的拔長。此過程結(jié)束后坯料2的高徑比為1. 8-2. 2。 在拔長過程結(jié)束后記錄下步驟幻中徑向鐓粗的壓下方向，以便在步驟4)的拔長過程中能夠沿此方向壓下，以提高鍛造過程中孔洞型缺陷的愈合效果。4)對坯料進(jìn)行加熱、軸向鐓粗、再次拔長。首先將坯料重新加熱至鍛造所需溫度， 之后如圖北所示，將坯料放置在鐓粗盤4上，使用鐓粗帽3將其鐓粗至高徑比為0. 5 0. 7， 此過程即傳統(tǒng)的鐓粗方法，在本發(fā)明中為了與徑向鐓粗相區(qū)別，稱其為軸向鐓粗。在軸向鐓粗過程完成后，如圖3e所示，使用常規(guī)拔長方法沿徑向鐓粗的壓下方向(即使A面豎直) 進(jìn)行第一趟次的拔長，之后如圖3d所示將坯料翻轉(zhuǎn)90°使A面轉(zhuǎn)到水平方向進(jìn)行第二趟次的拔長。這兩趟次拔長過程中每次壓下量為20% 25%，拔長結(jié)束后坯料2的高徑比為 0.8 1.1。如圖3c所示，此時再次使用步驟幻所述的徑向鐓粗方法進(jìn)行鐓粗。由于徑向鐓粗所需壓力較大，可以在徑向鐓粗之前增加一個火次(即將坯料加熱至其鍛造所需溫度)。由于此次徑向鐓粗的方向與前一次徑向鐓粗的方向相同，兩次徑向鐓粗的疊加使得坯料內(nèi)部的孔洞型缺陷沿同一方向得到了充分的變形，因此會有非常好的愈合效果。如圖3d 所示，最后使用傳統(tǒng)拔長方法將坯料拔長至最終尺寸。對于內(nèi)部孔洞型缺陷不太嚴(yán)重的鋼錠，也可以使用常規(guī)的拔長方法代替步驟4) 中的徑向鐓粗過程。但即使是使用常規(guī)的拔長方法，仍然要使第一趟次的壓下方向與徑向鐓粗的壓下方向相同。本發(fā)明中，軸向預(yù)鐓粗、徑向鐓粗和拔長等鍛造過程的坯料溫度采用坯料材質(zhì)常規(guī)要求的鍛造所需溫度。
實(shí)施例本實(shí)施例的鋼錠在鍛造前外形為圓柱體，原始尺寸為Φ 2230mmX 2370mm，高徑比為1. 063，材質(zhì)為6Cr2MnMoV，鋼錠重約100噸，坯料加熱溫度為1200°C。如圖4所示，根據(jù)鋼錠解剖結(jié)果，在鋼錠中心偏向冒口端制造一尺寸、形狀、位置與實(shí)際孔洞相類似的簡化模型，此孔洞模型呈圓柱體狀，尺寸為Φ 12. 14mmX 90mm，在圓柱體棱的部位有半徑為5mm的圓角。由于鋼錠的高徑比在1.2以下，直接將其進(jìn)行徑向鐓粗，壓下量為20%。圖如為通過有限元模擬得到的徑向鐓粗后的坯料等效應(yīng)變場分布圖，由圖中可見徑向鐓粗的應(yīng)變集中于坯料的中心部位(見孔洞位置B)，可達(dá)0.5以上，這非常有利于中心疏松的愈合。圖 5b為通過有限元模擬得到的孔洞型缺陷簡化模型在徑向鐓粗后的形狀示意圖，由圖可見在徑向鐓粗過程結(jié)束后，該缺陷已經(jīng)完全閉合，在經(jīng)過后續(xù)的加熱過程后，相接觸的孔洞上下表面將完全焊合，在之后的鍛造過程中也不會再次開裂，從而實(shí)現(xiàn)了通過鍛造愈合鋼錠中心疏松的目的，大大減少鍛件因中心疏松未鍛合而報(bào)廢的可能。對比例1本對比例使用WHF法對鋼錠進(jìn)行一個趟次的拔長，拔長所用下下平砧的砧寬均為 1200mm，其它條件與實(shí)施例相同，同樣在鋼錠心部制造一孔洞型缺陷的簡化模型。圖6a為本對比例通過有限元模擬得到的拔長后的等效應(yīng)變場分布圖，由圖中可見由于上下砧的寬度有限，在接砧區(qū)域等效應(yīng)變非常小，此區(qū)域內(nèi)的孔洞型缺陷無法閉合。圖6b為本對比例通過有限元模擬得到的孔洞型缺陷(見孔洞位置B)在拔長后的形狀示意圖。由圖中可見鋼錠的中心疏松僅有輕微的變形，遠(yuǎn)不能到達(dá)使孔洞閉合的程度。對比例2本對比例使用WHF法對鋼錠進(jìn)行一個趟次的拔長，其它條件與實(shí)施例均相同，同樣在鋼錠心部制造一孔洞型缺陷的簡化模型。與對比例1的區(qū)別在于使用WHF法進(jìn)行拔長的過程中進(jìn)行了半砧的錯砧，以使孔洞型缺陷的簡化模型處于應(yīng)變較大的區(qū)域，利于其閉合。圖7a為本對比例通過有限元模擬得到的拔長后的等效應(yīng)力場分布圖，由圖中可見在本對比例中孔洞型缺陷(見孔洞位置B)的簡化模型正處于等效應(yīng)變最大的區(qū)域。圖7b為本對比例通過有限元模擬得到的孔洞型缺陷在拔長后的形狀示意圖，由圖中可見該缺陷已經(jīng)明顯變形，但此拔長方法仍不足以使其完全閉合。由對比例1和對比例2的結(jié)果可見，使用WHF法進(jìn)行單趟次拔長不足以使鋼錠的中心疏松完全閉合，而即使沿同方向進(jìn)行兩個趟次拔長過程，由于兩次拔長之間有半砧的錯石占，其對鋼錠中心疏松的閉合效果仍不會明顯好于對比例2，無法使中心疏松閉合。本發(fā)明提出的一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，可以解決目前的鍛造方法導(dǎo)致的無法完全鍛合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷，尤其是中心疏松的問題。采用本發(fā)明制定的鍛造方法，能夠保證鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的愈合效果，大大減少鍛件因中心疏松未鍛合而無法通過探傷檢驗(yàn)導(dǎo)致報(bào)廢的可能。
權(quán)利要求
1.一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于，包括如下步驟1)對高徑比大于1.2的鋼錠進(jìn)行軸向預(yù)鐓粗，將其鐓粗至高徑比為0. 8 1. 1 ；2)上砧和下砧分別使用上平板和下平板，對坯料進(jìn)行徑向鐓粗，在徑向鐓粗過程中的壓下量為20% 25% ；3)在徑向鐓粗后將坯料翻轉(zhuǎn)90°，進(jìn)行拔長，直到坯料的高徑比為1.8 2. 2 ；4)對坯料進(jìn)行加熱、軸向鐓粗，使坯料高徑比為0.5 0. 7 ；再次進(jìn)行拔長，將坯料拔長至最終尺寸。
2.按照權(quán)利要求1所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 所述步驟幻，徑向鐓粗過程中的壓下方向是常規(guī)拔長方法中的壓下方向。
3.按照權(quán)利要求1所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 所述步驟幻，徑向鐓粗過程中的壓下量是指上平板的壓下距離為坯料原始高度或直徑的 20% 25%，壓下量計(jì)算公式為壓下量=ΔΗ/Η其中，ΔΗ為鍛造過程中上平板壓下的距離，H為坯料原始高度，如果坯料為圓柱體且壓下方向沿直徑方向，則取直徑尺寸。
4.按照權(quán)利要求1所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 在所述步驟2、徑向鐓粗結(jié)束后，將坯料重新加熱至其鍛造所需溫度，以減小后續(xù)拔長過程的變形抗力，并使已閉合的孔洞型缺陷有更充分的時間愈合。
5.按照權(quán)利要求1所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 所述步驟3)，使用WHF法或FM法進(jìn)行拔長，每次壓下量為20 % 25 %，在兩個趟次結(jié)束后， 再次將坯料翻轉(zhuǎn)90°進(jìn)行第三趟次的拔長，此過程結(jié)束后坯料的高徑比為1.8-2.2。
6.按照權(quán)利要求1或5所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于所述步驟幻，在拔長過程結(jié)束后，記錄下步驟幻中徑向鐓粗的壓下方向，在步驟4)中再次拔長過程的第一個趟次沿此方向壓下，以提高鍛造過程中孔洞型缺陷的愈合效果。
7.按照權(quán)利要求1所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 所述步驟4)，在拔長的過程中再次使用步驟2、中的徑向鐓粗，此次徑向鐓粗的方向與前一次徑向鐓粗的方向相同，兩次徑向鐓粗的疊加使得坯料內(nèi)部的孔洞型缺陷沿同一方向得到充分的變形，以提高鍛造過程中孔洞型缺陷的愈合效果。
8.按照權(quán)利要求1或7所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于所述步驟4)，使用WHF法或FM法進(jìn)行拔長，沿步驟2)中徑向鐓粗的壓下方向進(jìn)行第一趟次的拔長，之后將坯料翻轉(zhuǎn)90°進(jìn)行第二趟次的拔長，這兩趟次拔長過程中每次壓下量均為20% 25%，這兩趟次拔長結(jié)束后坯料的高徑比為0. 8-1. 1，此時再次使用步驟2)所述的徑向鐓粗方法，之后使用WHF法或FM法將坯料拔長至最終尺寸。
9.按照權(quán)利要求8所述的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，其特征在于 在所述步驟4)的徑向鐓粗之前增加一個火次，即將坯料重新加熱至其鍛造所需溫度，以降低所需壓機(jī)壓力。
全文摘要
本發(fā)明屬于鍛造領(lǐng)域，具體地說就是一種高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法，適用于各種尺寸鋼錠的自由鍛過程。采用數(shù)值模擬技術(shù)研究在傳統(tǒng)自由鍛過程中鋼錠內(nèi)部應(yīng)變的分布狀況及對鋼錠中孔洞型缺陷閉合效果的影響，并在此基礎(chǔ)上提出包括軸向預(yù)鐓粗、徑向鐓粗等步驟的高效率愈合鋼錠內(nèi)部孔洞型缺陷的鍛造方法。其步驟包括1)在壓鉗把、倒棱、切除多余冒口等工藝結(jié)束后，對鋼錠進(jìn)行軸向預(yù)鐓粗。2)上下砧均使用平板，對坯料進(jìn)行徑向鐓粗。3)在徑向鐓粗后將坯料翻轉(zhuǎn)90°，繼續(xù)使用WHF法或FM法等常規(guī)方法進(jìn)行拔長。4)對坯料進(jìn)行加熱、軸向鐓粗、再次拔長。在拔長的過程中可再次使用徑向鐓粗方法，也可以使用WHF法或FM法等常規(guī)方法。
文檔編號B21J5/06GK102500733SQ20111028288
公開日2012年6月20日 申請日期2011年9月22日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月22日
發(fā)明者孫明月, 徐斌, 李殿中 申請人:中國科學(xué)院金屬研究所