亚洲成年人黄色一级片,日本香港三级亚洲三级,黄色成人小视频,国产青草视频,国产一区二区久久精品,91在线免费公开视频,成年轻人网站色直接看

強(qiáng)度-延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板及其制造方法

文檔序號(hào):3177336閱讀:154來(lái)源:國(guó)知局
專利名稱:強(qiáng)度-延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明涉及一種強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的、590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)
歷來(lái),船舶、海洋構(gòu)造物、橋梁、建筑構(gòu)造物等的大型構(gòu)造物定向于輕量化,對(duì)這些建筑、構(gòu)造用的厚鋼板,要求是590MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度厚鋼板。對(duì)這樣的高強(qiáng)度厚鋼板,特別是從提高建筑構(gòu)造物和鋼構(gòu)造物的抗震性的觀點(diǎn)出發(fā),要求其均勻伸長(zhǎng)要高。此均勻伸長(zhǎng),是指在直到鋼板斷裂為止的途中,到局部收縮開始為止的伸長(zhǎng),是鋼板變形時(shí)的穩(wěn)定性的指標(biāo),均勻伸長(zhǎng)的值高,則能夠得到良好的抗震性。
作為提高此均勻伸長(zhǎng)的方法,利用奧氏體的相變致塑性(以下,稱為“TRIP”),使殘留奧氏體(殘留γ)的量增加的方法歷來(lái)被大家所熟識(shí)。
例如,在作為汽車和各種的產(chǎn)業(yè)機(jī)械中使用的高強(qiáng)度構(gòu)件的原材料的熱軋高張力鋼板領(lǐng)域中,由于通過沖壓加工等的成形加工,加工成所定的形狀,所以要求強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的鋼板。因此,在專利文獻(xiàn)1~3等中,公開了將適當(dāng)?shù)慕M織的細(xì)化和殘留奧氏體的TRIP現(xiàn)象進(jìn)行組合的強(qiáng)度高并且強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的鋼的制造方法。
還有,在專利文獻(xiàn)4中提出了如下提案,作為強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異并且能夠進(jìn)行化成處理的熱軋高強(qiáng)度鋼板,在含有C為0.05~0.30%的熱軋高張力鋼板中,以體積比率計(jì)含有15%以上的奧氏體,剩余部實(shí)質(zhì)上由平均晶粒徑為1.5~3μm的多邊形鐵素體(polygonal ferrite)構(gòu)成。
這些專利文獻(xiàn)1~4,與大熱量輸入焊接的厚鋼板不同,是用于汽車和各種產(chǎn)業(yè)機(jī)械的鋼板,當(dāng)然沒有考慮到大熱量輸入焊接時(shí)的HAZ韌性等。因此,當(dāng)然,大熱量輸入焊接時(shí)的HAZ韌性較低,所以不能適用于建筑物和橋梁等的大型構(gòu)造物用的厚鋼板。還有,作為組織也同樣,多邊形鐵素體,會(huì)降低高強(qiáng)度鋼板的強(qiáng)度—延展性平衡,和耐焊接裂紋性還有大熱量輸入HAZ韌性。
此外,為了提高均勻伸長(zhǎng),而使殘留γ增加,則島狀的馬氏體也會(huì)增加,從而存在母材韌性下降的問題。
由此,在大熱量輸入焊接的厚鋼板中,作為確保良好的母材韌性并提高均勻伸長(zhǎng)的技術(shù),在專利文獻(xiàn)5中提出了如下提案,在C0.010~0.06%的590MPa級(jí)的高張力厚鋼板中,使0.5體積%以上的殘留奧氏體存在,并且使島狀馬氏體的分率在20體積%以下,以[Mn]+1.5×[Cr]+2×[Mo]所表示的KP值(%)在特定的范圍。
專利文獻(xiàn)1特開昭63-4017號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求的范圍)專利文獻(xiàn)2特開平9-87798號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求的范圍)專利文獻(xiàn)3特開平9-104947號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求的范圍)專利文獻(xiàn)4特開2004-131833號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求的范圍)專利文獻(xiàn)5特開2003-160835號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求的范圍,表3)但是,上述專利文獻(xiàn)5,如其實(shí)施例表3所示,抗拉強(qiáng)度618MPa的均勻伸長(zhǎng)為13.1%左右,相對(duì)于抗拉強(qiáng)度延展性較低,強(qiáng)度—延展性平衡(抗拉強(qiáng)度×均勻伸長(zhǎng))也在很低的水平。
由此,在590MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度厚鋼板中,其現(xiàn)狀為希望一種能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,提高均勻伸長(zhǎng),強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的厚鋼板。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明正是鑒于這樣的情況,其目的在于,提供一種能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,提高均勻伸長(zhǎng),強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板及其制造方法。
為了達(dá)到此目的,本發(fā)明的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板的特征在于,以質(zhì)量%計(jì),分別含有C0.01~0.10%、Si0.05~2.0%、Mn1.5~7.0%、Al0.1%以下(不包含0%)、Ti0.002~0.1%、N0.001~0.01%,剩余部分實(shí)質(zhì)上是鐵以及不可避免的雜質(zhì),厚鋼板組織中殘留γ的分率為1.0~30%,并且此殘留γ的分率滿足下述KTP值。這里KTP值=-3.14×103+163×(γR分率)+5.09×105×(1/Ms(γR))≥0這里,Ms(γR)是殘留γ的Ms點(diǎn)(馬氏體相變開始溫度),表示為Ms(γR)=550-361(%C(γR))-39(%Mn)-20(%Cr)-17(%Ni)-10(%Cu)-5(%Mo)這里,%C(γR)為殘留γ中的C量。
還有,在上述Ms(γR)的式中,本發(fā)明中還要考慮選擇性添加元素Cr、Ni、Cu、Mo的量。這是因?yàn)檎J(rèn)識(shí)到不僅在選擇性地含有(進(jìn)行添加)實(shí)質(zhì)量的Cr、Ni、Cu、Mo的情況下,而且在作為可以測(cè)定的雜質(zhì)量的水平含有的情況下,嚴(yán)密地說(shuō)由于影響Ms(γR)的值,所以在重要的Ms(γR)的計(jì)算中應(yīng)當(dāng)進(jìn)行考慮。
還有,為了達(dá)到此目的,本發(fā)明的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板的制造方法的特征在于,由權(quán)利要求1~6中所述的任一成分組成構(gòu)成的原材鋼,進(jìn)行加熱,熱軋后進(jìn)行強(qiáng)制冷卻,其后進(jìn)行熱處理,即,加熱至(Thold-Ae1)/(Ae3-Ae1)×100為5~50%的范圍的加熱溫度Thold,并進(jìn)行保持。
在本發(fā)明中,對(duì)于590~780MPa級(jí)的厚鋼板,為了提高均勻伸長(zhǎng),增加或者確保殘留γ量,這一點(diǎn)與所述現(xiàn)有技術(shù)相同。
但是,本發(fā)明中,此外還提高殘留γ中C的量(提高C濃度),以確保殘留γ的穩(wěn)定性。由此,能夠使殘留γ的分率(量)和殘留γ的穩(wěn)定性取得平衡,提高均勻伸長(zhǎng),能夠確保優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡。還有,也抑制島狀馬氏體的增加,能夠確保韌性。
因此,本發(fā)明的上述KTP值,可以說(shuō)能夠作為殘留γ的穩(wěn)定性的指標(biāo),或者奧氏體相變致塑性(“TRIP”)效果的指標(biāo),以及作為強(qiáng)度—延展性平衡的指標(biāo)。
上述專利文獻(xiàn)5的強(qiáng)度—延展性平衡(抗拉強(qiáng)度×均勻伸長(zhǎng))較低,推測(cè)是因?yàn)殡m然確保了殘留γ的分率(量),但是由于殘留γ中的C量少,所以殘留γ變得不穩(wěn)定。
這樣,本發(fā)明的590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板,能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,提高均勻伸長(zhǎng),強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異,能夠得到良好的抗震性。其結(jié)果,最適合適用于船舶、海洋構(gòu)造物、橋梁、建筑構(gòu)造物等的大型構(gòu)造物等。
具體實(shí)施例方式
首先,本發(fā)明的590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板,主相組織為貝氏體。貝氏體組織,能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,將提高均勻伸長(zhǎng)、良好的強(qiáng)度—延展性平衡、良好的抗震性作為前提來(lái)保障。因此,厚鋼板優(yōu)選以含有殘留γ的貝氏體為主體的組織。
但是,因?yàn)橹圃焐系某杀竞途窒薜?,在此貝氏體之外,在不防礙上述特性的范圍,允許多邊形鐵素體、馬氏體或滲碳體的生成或混存。但是,這些組織,由于會(huì)降低強(qiáng)度—延展性平衡,所以盡量少為佳。特別是,從改善強(qiáng)度—延展性平衡和耐焊接裂紋性和大熱量輸入HAZ韌性的角度出發(fā),對(duì)于在軋制后的冷卻過程中容易生成或混存的多邊形鐵素體,將其在厚鋼板組織的分率設(shè)定為15%以下為佳。
對(duì)于這些多邊形鐵素體、貝氏體等的相變組織的分率(體積分率),對(duì)各鋼板的板厚的1/4部位進(jìn)行表面拋光后,以3%的硝酸乙醇腐蝕液進(jìn)行腐蝕后,通過光學(xué)顯微鏡對(duì)組織進(jìn)行觀察(倍率1000倍),以n=10對(duì)50μ角的區(qū)域進(jìn)行拍攝,通過點(diǎn)算法(point counting)等的圖像解析,進(jìn)行測(cè)定。
(殘留γ)接著,對(duì)本發(fā)明的厚鋼板組織中的殘留γ規(guī)定,進(jìn)行以下說(shuō)明。本發(fā)明的厚鋼板組織的殘留γ的分率,以得到優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡為前提,體積分率為1.0~30%。如果殘留γ的分率低于1.0%,則不能發(fā)揮殘留γ的“TRIP”效果。其結(jié)果,作為前提,在590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板中,不能得到抗拉強(qiáng)度×均勻伸長(zhǎng)為14000以上的、優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡。另外,殘留γ的分率超過30%時(shí),島狀馬氏體容易增加,會(huì)降低韌性。
(KTP值)本發(fā)明中,如上所述,此外還提高殘留γ中的C的量(提高C濃度),確保殘留γ的穩(wěn)定性。由此,能夠使殘留γ的分率(量)和殘留γ的穩(wěn)定性取得平衡,能夠提高均勻伸長(zhǎng)。其結(jié)果,在590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板中,能夠確??估瓘?qiáng)度×均勻伸長(zhǎng)為14000以上的、優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡。
殘留γ的Ms點(diǎn)(馬氏體相變開始溫度)表示殘留γ的穩(wěn)定性,殘留γ中的C量水平越高,還有Mn、Cr、Ni、Cu等的各量越多,如下述Ms(γR)式所示,殘留γ的Ms點(diǎn)即Ms(γR)下降,殘留γ穩(wěn)定化。
因而,如下述KTP值式所示,此Ms(γR)越低,還有γR分率越高,此Ms(γR)的倒數(shù)和γR分率之和的KTP值與0相比越大。因此,可以說(shuō)下述KTP值,可以作為殘留γ的穩(wěn)定性的指標(biāo),或者奧氏體相變致塑性(“TRIP”)效果的指標(biāo),進(jìn)而作為強(qiáng)度—延展性平衡的指標(biāo)。能夠使殘留γ的分率(量)和殘留γ的穩(wěn)定性取得平衡。
此外,上述KTP值低于0,則殘留γ中C的量水平下降,殘留γ的Ms點(diǎn)即Ms(γR)上升,殘留γ不穩(wěn)定化。因此,強(qiáng)度—延展性平衡下降。
KTP值=-3.14×103+163×(γR分率)+5.09×105×(1/Ms(γR))≥0這里,Ms(γR)是殘留γ的Ms點(diǎn)(馬氏體相變開始溫度),表示為Ms(γR)=550-361(%C(γR))-39(%Mn)-20(%Cr)-17(%Ni)-10(%Cu)-5(%Mo)這里,%C(γR)為殘留γ中的C量。
此KTP值式,是為了定量評(píng)價(jià)殘留γ(γR)的量和殘留γ的穩(wěn)定性對(duì)“TRIP”減少的影響,制作了殘留γ的量和殘留γ的穩(wěn)定性(用殘留γ的Ms點(diǎn)替代)變化的各種試樣,從這些試樣得到的TS(抗拉強(qiáng)度)×EL(均勻伸長(zhǎng))和上述各參數(shù),作成多重回歸式,使成為TS×EL=14000的條件(強(qiáng)度—延展性平衡的臨界條件)為0來(lái)格式化的公式。
(殘留γ的計(jì)測(cè))對(duì)于上述殘留γ的分率,在鋼板的板厚的1/4部位,根據(jù)鋼板組織的X射線衍射測(cè)定可以計(jì)測(cè)。即,例如,使用X射線衍射測(cè)定裝置(理學(xué)電氣制RAD-RU300),靶為Co,靶的輸出為40kv-200mA,求出鋼板組織的X射線衍射峰值,通過Liebert(リ一ベルト)法計(jì)算求出理論強(qiáng)度比,測(cè)定殘留γ量(Vγ量)。
此外,作為上述殘留γ中的C量(C濃度)的%C(γR),在鋼板試料上涂敷作為標(biāo)準(zhǔn)物質(zhì)的Si,通過上述X射線衍射進(jìn)行測(cè)定,決定Si、殘留γ(γR)的X射線衍射峰值位置。利用此峰值位置,測(cè)定殘留γ的晶格常數(shù)a0。使用峰值為(111)、(200)、(220)、(311)。
然后,從該晶格常數(shù)a0,根據(jù)“D.J.Dyson et a1.,Journal of the Iron andSteel Institute,(1970)p469~474”中所記載的下式計(jì)算式,求出殘留γ中的C量(C濃度)。下式計(jì)算式,對(duì)于殘留γ中的C量,以鋼板中所含其他的碳化物形成元素作為負(fù)因子進(jìn)行計(jì)算。%C(γR)=(a0-3.578-0.00095×%Mn+0.0002×%Ni-0.0006×%Cr-0.022×%N-0.0056×%Al-0.0004×%Co-0.0015×%Cu-0.0031×%Mo-0.0051×%Nb-0.0039×%Ti-0.0018×%V-0.0018×%W)/0.033(厚鋼板的組成)對(duì)本發(fā)明厚鋼板的組成(單位質(zhì)量%),包括對(duì)各元素限定的理由,進(jìn)行以下說(shuō)明。對(duì)本發(fā)明厚鋼板的上述組織進(jìn)行控制,以確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性、提高均勻伸長(zhǎng)、強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異、得到良好的抗震性為前提,使本發(fā)明厚鋼板的組成在如下述所示的范圍,按規(guī)定的方法進(jìn)行制造為有效。
即,所述厚鋼板,以質(zhì)量%計(jì),分別含有C0.01~0.10%、Si0.05~2.0%,Mn1.5~7.0%、Al0.1%以下(不包含0%)、Ti0.002~0.1%、N0.001~0.01%,剩余部實(shí)質(zhì)上為鐵以及不可避免的雜質(zhì)。
以下,對(duì)規(guī)定各元素量的理由進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。
C0.01~0.10%C(碳),在使“TRIP”效果得到發(fā)揮,提高殘留γ中的C的量(提高C濃度),確保殘留γ的穩(wěn)定性,上述KTP值為0以上的,590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板中,是為了確??估瓘?qiáng)度×均勻伸長(zhǎng)為14000以上的優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡的重要元素。此外,C對(duì)確保焊接時(shí)的HAZ部的耐焊接裂紋性、大熱量輸入HAZ韌性、和母材的強(qiáng)度方面也有效。
為了發(fā)揮這樣的效果,有必要至少含有0.01%,C含量低于0.01%,則不能發(fā)揮“TRIP”效果,殘留γ中的C量減少,殘留γ的Ms點(diǎn)即Ms(γR)上升,殘留γ變得不穩(wěn)定,上述KTP值低于0。因此,在590~780MPa級(jí)的高強(qiáng)度厚鋼板中,不能夠確保抗拉強(qiáng)度×均勻伸長(zhǎng)為14000以上的優(yōu)異的強(qiáng)度—延展性平衡。
此外,如果C量超過0.10%而過量含有,則生成的不是高冷卻速度側(cè)的低溫相變貝氏體而是馬氏體,相反不能改善耐焊接裂紋性以及大熱量輸入HAZ韌性。因此,使C含量為0.01~0.10%,優(yōu)選為0.02~0.08%的范圍。
Si0.05~2.0%Si,具有抑制滲碳體形成的效果,可以提高強(qiáng)度—延展性平衡。還有,進(jìn)行固溶強(qiáng)化,有助于確保母材強(qiáng)度。此效果在含有0.05%以上,優(yōu)選為0.2%以上時(shí)可以得到發(fā)揮。此外,如果超過2.0%而含有過量的Si,則會(huì)降低母材韌性和HAZ韌性。因此,使Si含量為0.05~2.0%,優(yōu)選為0.2~2.0%的范圍。
Mn1.5~7.0%Mn,具有改善鋼的淬火性的作用,并且在高冷卻速度或低冷卻速度下均容易生成低溫相變貝氏體。如果Mn含量低于1.0%,則不能發(fā)揮所期望的改善淬火性的作用,殘留γ不能穩(wěn)定化,母材強(qiáng)度也不足,因此強(qiáng)度—延展性平衡降低。此外,如果超過7.0%而含有過量的Mn,則HAZ韌性惡化。因此,使Mn含量的范圍為1.5~7.0%的范圍,優(yōu)選為2.0~6.0%的范圍。
Al0.1%以下(不包含0%)Al,將固溶的氮以AlN的形式進(jìn)行固定,還有通過固溶強(qiáng)化,提高強(qiáng)度—延展性平衡。此外,如果Al超過0.1%而含有過量的Al,則固溶強(qiáng)化過度,會(huì)降低韌性等的母材特性。因此,Al含量是根據(jù)氮量決定,不含有氮時(shí),沒有必要特別含有。因此,使Al含量為0.1%以下(不包含0%),優(yōu)選為0.05%以下(不包含0%)。
Ti(總量)0.002~0.1%Ti,Ti與氮形成氮化物,或與氧形成氧化物,細(xì)化大熱量輸入焊接時(shí)的HAZ部的γ粒,有助于改善HAZ韌性。為了有效地發(fā)揮這樣的效果,使Ti含量(總量)在0.002%以上。此外,如果Ti量,以Ti(總量)計(jì),超過0.1%而過量,則Ti氮化物和Ti氧化物過多或變得粗大,相反會(huì)降低HAZ韌性和母材韌性。因此,使全Ti含量(總量)為0.002~0.1%,優(yōu)選為0.005~0.05%的范圍。
N0.001~0.01%N(氮),Ti與氮形成氮化物,或與氧形成氧化物,細(xì)化大熱量輸入焊接時(shí)的HAZ部的γ粒,有助于改善HAZ韌性。為了有效地發(fā)揮這樣的效果,使其含有0.001%以上。此外,如果N量超過0.01%而過量,則會(huì)降低母材韌性和HAZ韌性。因此,使N含量為0.001~0.01%,優(yōu)選為0.0030~0.0080%的范圍。
以下,對(duì)選擇性含有的元素進(jìn)行說(shuō)明。
Cr、Ni、Cu、Mo中任一種或兩種以上Cr、Ni、Cu、Mo,均是上述KTP值的Ms(γR)式的負(fù)項(xiàng),使殘留γ穩(wěn)定化,提高強(qiáng)度—延展性平衡。為了發(fā)揮此效果,有選擇地含有合計(jì)0.2%以上的Cr、Ni、Cu、Mo中任一種或兩種以上。
此外,如果這些元素的一種或兩種以上的合計(jì)超過5%而過量,則殘留γ過于穩(wěn)定,相反不能得到“TRIP效果”。因此,有選擇地含有Cr、Ni、Cu、Mo中任一種或兩種以上時(shí),使它們合計(jì)為0.2~5%,優(yōu)選為0.5~3.0%的范圍。
B0.0005~0.0050%B,抑制軋制后的冷卻過程中的多角鉄素體的形成,確保母材強(qiáng)度。還有,細(xì)化鐵組織具有改善母材韌性的效果。含量在0.0005%以上時(shí),能夠發(fā)揮此效果。此外,如果B含量超過0.0050%,則這些效果飽和。因此,使B含量為0.0005~0.0050%的范圍。
Nb、V、Zr、W中的任一種或兩種以上Nb、V、Zr、W形成碳化物(MC),具有提高母材強(qiáng)度的效果。為了發(fā)揮此效果,有選擇地含有合計(jì)為0.01%以上的Nb、V、Zr、W中的任一種或兩種以上。
此外,如果這些元素的一種或兩種以上的合計(jì)超過0.5%而過量,則相反MC過多,減少鋼中的單體碳,降低殘留γ的穩(wěn)定性。因此,有選擇地含有Nb、V、Zr、W中的任一種或兩種以上時(shí),使它們的合計(jì)為0.01~0.5%的范圍。
REM0.001~0.1%REM細(xì)化MnS等的硫化物等的夾雜物,改善HAZ韌性。為了發(fā)揮此效果,有選擇地含有0.001%以上。但是,如果REM超過0.1%則效果飽和。因此,有選擇地含有REM時(shí),使之含量為0.001~0.1%的范圍。
接著,對(duì)不可避免的雜質(zhì)進(jìn)行以下說(shuō)明。上述以外的元素為雜質(zhì),在不防礙厚鋼板特性的范圍內(nèi)允許含有。例如,P(磷)和S(硫)也是作為不可避免的雜質(zhì)而存在的元素,會(huì)產(chǎn)生降低可焊性和母材韌性等的不好影響。因此,P抑制為0.020%以下,S抑制為0.010%以下為佳。
(制造方法)本發(fā)明厚鋼板,包括熱軋,工序自身可以根據(jù)通常方法進(jìn)行制造。即,通過轉(zhuǎn)爐等的通常的熔煉法進(jìn)行熔煉,接著通過連續(xù)鑄造法等的通常的鑄造法得到所定尺寸的原材鋼(板坯)。原材鋼(板坯),通過通常的厚鋼板的制造方法,加熱后,進(jìn)行熱軋,阻止沿軋制方向的集合組織的成長(zhǎng),在熱軋完成時(shí)得到經(jīng)過再結(jié)晶的組織。對(duì)熱軋完成后鋼板進(jìn)行水淬火。其后,進(jìn)行鋼板的回火,形成厚鋼板產(chǎn)品。
對(duì)軋制條件沒有進(jìn)行特別限定,但是優(yōu)選為加熱至1000~1200℃后,以軋制完成溫度為700~900℃進(jìn)行軋制。通過這樣的低溫軋制,能夠細(xì)化后述的2相區(qū)域的熱處理后的組織,能夠提高母材韌性等的特性。
還有,在軋制后的水淬火等的強(qiáng)制冷卻中,以1.0~20℃/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻為佳。通過如此提高冷卻速度,提高貝氏體的分率,從而能夠細(xì)化后述的2相區(qū)域的熱處理后的組織,能夠提高母材韌性等的特性。
為了滿足上述組織的條件,特別要注意上述熱處理(回火、temper)時(shí)的溫度條件。熱處理的溫度,在Ae1和Ae3之間的α+γ2相區(qū)域過熱。具體地說(shuō),就熱處理的溫度(加熱溫度Thold℃)而言,使(Thold-Ae1)/(Ae3-Ae1)×100在5~50%的范圍,加熱至此范圍進(jìn)行保持。通過在此溫度進(jìn)行保持,形成微細(xì)的奧氏體,其后,在冷卻至室溫時(shí),可以得到殘留γ以體積分率計(jì)為1.0~30%的貝氏體組織。還有,對(duì)于保持時(shí)間而言,為了得到這些效果需要充分的時(shí)間,保持3分鐘以上為佳。
在加熱溫度Thold以(Thold-Ae1)/(Ae3-Ae1)×100計(jì)低于5%,成為低于Ae1的α+θ區(qū)域的情況下,在冷卻至室溫時(shí),不能夠確保體積分率1.0%以上的充分的量的殘留γ。
此外,在熱處理溫度(Thold-Ae1)/(Ae3-Ae1)×100超過50%,超過Ae3而成為γ區(qū)域的情況下,冷卻至室溫時(shí),殘留γ的體積分率超過30%,碳向殘留γ中的濃化不能充分進(jìn)行,所以殘留γ的穩(wěn)定性下降,反而不能夠確保充分的殘留γ的量。
以下,例舉實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行更具體的說(shuō)明,本發(fā)明并不受下述實(shí)施例的限制,在適于上述、下述本發(fā)明主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行適當(dāng)?shù)淖兏鴮?shí)施也是可能的,這些任一個(gè)均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。
實(shí)施例表1(發(fā)明例A~P以及比較例Q~W)所示化學(xué)成分組成的鋼經(jīng)真空溶解,制成150kg的鋼錠。此鋼錠經(jīng)如表2所示軋制條件的多輥軋制以及強(qiáng)制冷卻,得到板厚30mm的鋼板。將此鋼板在表2以及表3所示的2相區(qū)域熱處理?xiàng)l件下進(jìn)行熱處理(加熱時(shí)間共同大約1小時(shí)),作為供試材。還有,表1中記載了用熱力學(xué)軟件的熱力學(xué)計(jì)算得到的各鋼板的Ae1和Ae3值。
還有,在表2的2相區(qū)域熱處理的加熱條件中,記載了表3中記載的此2相區(qū)域熱處理的加熱溫度(Thold℃)條件式、(Thold-Ae1)/(Ae3-Ae1)×100(%)的值,和基于加熱溫度的誤差的誤差范圍(±%)。
從這樣得到的鋼板采取試料,如表3所示,按上述的測(cè)定方法和計(jì)算方法分別求出了厚鋼板組織中多角鉄素體的體積分率(α分率%)、殘留γ的分率(γR分率%)、殘留γ中的C量(C(γR)%)、殘留γ的Ms點(diǎn)(Ms(γR)℃)、KTP值。還有,確認(rèn)到剩余部的組織以貝氏體為主體。
另外,測(cè)定了相同的試料的母材抗拉特性、可焊性。將這些結(jié)果表示在表3中。
(母材抗拉特性)從上述試料采取JIS 4號(hào)試驗(yàn)片,根據(jù)JISZ2241進(jìn)行拉伸試驗(yàn),求出鋼板的抗拉強(qiáng)度(TSMPa),以及均勻伸長(zhǎng)(EL從載荷最大值下降5%時(shí)的應(yīng)變量uE(5%down))。此外,還求出TS×EL的強(qiáng)度—延展性平衡。這里,強(qiáng)度—延展性平衡(MPa%),在14000以上的評(píng)價(jià)為優(yōu)異。
(母材韌性)從板厚1/4深度部位采取擺錘沖擊試驗(yàn)片,根據(jù)JISZ2242進(jìn)行擺錘沖擊試驗(yàn),測(cè)定0℃的韌性(vE0J)。并且,將vE0為110J以上的情況,評(píng)價(jià)為母材韌性優(yōu)異。
(焊接接頭韌性)將從上述試料切出的試驗(yàn)片(尺寸12.5mm×32mm×55mm),加熱至1400℃以及1200℃,在此溫度保持5秒后,進(jìn)行用730秒從800℃冷卻到500℃的熱循環(huán)(相當(dāng)于以5kJ/mm的熱量輸入進(jìn)行SAW焊接時(shí)的HAZ的熱過程)。從各試驗(yàn)片取擺錘沖擊試驗(yàn)片,根據(jù)JISZ2242進(jìn)行擺錘沖擊試驗(yàn),測(cè)定0℃的韌性(vE0J)。然后,將vE0為100J以上的情況評(píng)價(jià)為焊接接頭韌性優(yōu)異。
如表1~3明確表明,發(fā)明例1~17,使用的是滿足本發(fā)明組成的表1的發(fā)明例A~P的鋼,并且在表2的1和2的優(yōu)選的2相區(qū)域熱處理的制造條件范圍內(nèi)制造而成。因此,厚鋼板組織中殘留γ的分率為1.0~30%的范圍,并且,此殘留γ的分率滿足下述的KTP值。還有,發(fā)明例1~17的鋼板組織,除去表3的γR分率(殘留γ的分率)和α分率(多邊形鐵素體分率),剩余部分為貝氏體,是以貝氏體為主體的組織。
此結(jié)果,在590MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度厚鋼板中,能夠得到14000MPa%以上的強(qiáng)度—延展性平衡。還有,母材韌性也優(yōu)異。此外,熱循環(huán)特性也能得到100J以上的韌性,焊接接頭韌性等的可焊性也優(yōu)異。
這些結(jié)果,表示出作為高強(qiáng)度的590~780MPa級(jí)的厚鋼板,在建筑構(gòu)造物和鋼構(gòu)造物進(jìn)行使用時(shí),可以得到良好的抗震性。
相對(duì)于此,比較例18~24,使用的是任一元素的成分組成均在本發(fā)明范圍之外的表1的比較例的Q~W的鋼。因此,盡管在軋制、2相區(qū)域熱處理等的制造條件處于選范圍內(nèi)的情況下制造而成,殘留γ的分率等在組織規(guī)定之外,或者即使在其中,其14000MPa%以上的強(qiáng)度—延展性平衡、母材韌性、熱循環(huán)特性中的任一個(gè)或全部的特性均比發(fā)明例差。
還有,比較例25,盡管其使用的是滿足本發(fā)明組成的表1的發(fā)明例A的鋼,但是在軋制、2相區(qū)域熱處理等的制造條件在優(yōu)選的范圍之外的條件下制造而成,殘留γ的分率等在組織規(guī)定之外,所以14000MPa%以上的強(qiáng)度—延展性平衡、熱循環(huán)特性中的任一個(gè)或兩項(xiàng)的特性均比發(fā)明例差。
其結(jié)果,這些比較例不能夠作為有抗震性要求的建筑構(gòu)造物和鋼構(gòu)造物用的590~780MPa級(jí)的厚鋼板使用。
比較例18中,鋼Q的C量過高,超出上限。因此,盡管殘留γ的分率等的組織在發(fā)明范圍內(nèi),但其熱循環(huán)特性低,可焊性差。
比較例19中,鋼R的Si量過高,超出上限。因此,盡管殘留γ的分率等的組織在發(fā)明范圍內(nèi),但其熱循環(huán)特性低,可焊性差。
比較例20中,鋼S的Si量過低,低于下限。因此,殘留γ少,殘留γ的分率不滿足KTP值,強(qiáng)度—延展性平衡差。
比較例21中,鋼T的Mn量過低,低于下限。因此,殘留γ的分率不滿足KTP值,強(qiáng)度—延展性平衡差。
比較例22中,鋼U的Mn量過高,超出上限。因此,盡管殘留γ的分率等的組織在發(fā)明范圍內(nèi),但其熱循環(huán)特性低,可焊性差。
比較例23中,鋼V的Al量過高,超出上限。因此,多邊形鐵素體的量(α分率)變多,殘留γ的分率不滿足KTP值,強(qiáng)度—延展性平衡、熱循環(huán)特性差。
比較例24中,鋼W的Ti量過高,超出上限。因此,生成Ti的碳化物,不形成殘留γ,強(qiáng)度—延展性平衡、熱循環(huán)特性均差。
比較例25中,盡管其使用的是滿足本發(fā)明組成的表1的發(fā)明例A的鋼,但其經(jīng)表2的3的優(yōu)選范圍之外的2相區(qū)域熱處理制造而成。因此,由于殘留γ的分率過少,所以不滿足KTP值,強(qiáng)度—延展性平衡、熱循環(huán)特性均差。
從上述結(jié)果可以證明,在本發(fā)明的成份組成和組織的規(guī)定的、高強(qiáng)度的590~780MPa級(jí)的厚鋼板的情況下,強(qiáng)度—延展性平衡和可焊性韌性得到改善。
工業(yè)上的利用可能性如以上說(shuō)明,根據(jù)本發(fā)明,能夠提供一種能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,提高均勻伸長(zhǎng),強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的590~780MPa級(jí)的厚鋼板及其制造方法。因此,本發(fā)明的厚鋼板能夠適用于要求具有抗震性的構(gòu)造物,建筑構(gòu)造物。
表1

表2

表3

權(quán)利要求
1.一種強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計(jì),分別含有C0.01~0.10%、Si0.05~2.0%、Mn1.5~7.0%、Al0.1%以下但不包含0%、Ti0.002~0.1%、N0.001~0.01%,剩余部分實(shí)質(zhì)上是鐵以及不可避免的雜質(zhì),所述厚鋼板組織中殘留γ的分率為1.0~30%,并且此殘留γ的分率滿足下述KTP值,其中,KTP值=-3.14×103+163×(γR分率)+5.09×105×(1/Ms(γR))≥0其中,Ms(γR)是殘留γ的Ms點(diǎn),即,馬氏體相變開始溫度,表示為Ms(γR)=550-361(%C(γR))-39(%Mn)-20(%Cr)-17(%Ni)-10(%Cu)-5(%Mo)其中,%C(γR)為殘留γ中的C量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,上述厚鋼板還含有合計(jì)為0.2~5%的Cr、Ni、Cu、Mo中的任一種或兩種以上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,上述厚鋼板還含有B0.0005~0.0050%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,上述厚鋼板還含有合計(jì)為0.01~0.5%的Nb、V、Zr、W中的任一種或兩種以上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,上述厚鋼板還含有REM0.001~0.1%。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)度—延展性平衡以及可焊性優(yōu)異的厚鋼板,其特征在于,上述厚鋼板組織的多邊形鐵素體的分率為15%以下。
全文摘要
本發(fā)明提供一種能夠確保良好的母材韌性和大熱量輸入可焊性,提高均勻伸長(zhǎng),強(qiáng)度—延展性平衡優(yōu)異的590~780MPa級(jí)的厚鋼板及其制造方法。所述厚鋼板,以質(zhì)量%計(jì),分別含有C0.01~0.10%、Si0.05~2.0%、Mn1.5~7.0%、Al0.1%以下(不包含0%)、Ti0.002~0.1%、N0.001~0.01%,剩余部分實(shí)質(zhì)上是鐵以及不可避免的雜質(zhì),將此厚鋼板熱軋后,加熱至(T
文檔編號(hào)B23K35/22GK1769509SQ20051012021
公開日2006年5月10日 申請(qǐng)日期2005年11月7日 優(yōu)先權(quán)日2004年11月5日
發(fā)明者村上俊夫, 岡崎喜臣, 畑野等 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所
網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
  • 還沒有人留言評(píng)論。精彩留言會(huì)獲得點(diǎn)贊!
1