專利名稱：一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，尤其是一種可用于座椅末端送風(fēng)的可調(diào)式空 氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置。
背景技術(shù)：
室內(nèi)空氣調(diào)節(jié)的目的是為了改變室內(nèi)環(huán)境的熱舒適性、改善空氣品質(zhì)，提高工人 員的工作效率和健康狀況。混合通風(fēng)和置換通風(fēng)是目前使用最多的空氣調(diào)節(jié)方式。混合通 風(fēng)的通風(fēng)效率低于50%，而且能耗較大，且到達(dá)人體工作區(qū)域的空氣由于摻混作用而使品 質(zhì)變差。以浮力控制為動力的置換通風(fēng)理論上通風(fēng)效率高于50%，由于該通風(fēng)方式將新鮮 空氣直接送入工作區(qū)，在地面處形成一層具有一定高度的、完全由新風(fēng)組成的空氣區(qū)域，又 叫“空氣湖”，從而提高了工作區(qū)的空氣品質(zhì)。但是，傳統(tǒng)的置換通風(fēng)為了保證工作區(qū)不產(chǎn)生吹風(fēng)感，必須嚴(yán)格控制風(fēng)速。它要求 送風(fēng)速度小于o. 5m/s (工業(yè))或0. 2 0. 25m/s (民用)，且越小越好。同時，當(dāng)氣流遇到熱 源的阻擋后有可能無法到達(dá)熱源后面的某些區(qū)域，這主要是由于熱浮升力和動量之間的不 平衡造成的。因此置換通風(fēng)在實際中表現(xiàn)出較差的效率，這種不平衡在冬季使用時尤其明 顯。置換通風(fēng)的這些缺點亟待解決。近年來出現(xiàn)了一些通風(fēng)末端裝置，如中國專利，公開號為2877449所公開的一種 座椅的送風(fēng)裝置。再如中國專利，公開號為2596866所公開的一種帶有均壓器的座椅送風(fēng) 散流器。它們采用的是出風(fēng)口以水平方向向四周送風(fēng)，與人體較近，而人體的腳踝部位又是 人體比較敏感的部位之一，為了防止出現(xiàn)吹風(fēng)感，必須把送風(fēng)速度控制的較低，因此能處理 的最大冷熱負(fù)荷受限。同時較低的送風(fēng)速度使得送風(fēng)動量較小，從而使送風(fēng)距離較短，且對 熱源后部的空氣調(diào)節(jié)效果較差。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，該裝置通過調(diào) 節(jié)氣流調(diào)節(jié)板的開合，形成向下的可調(diào)節(jié)角度的送風(fēng)，能夠提高送風(fēng)動量，且不對腳踝部位 產(chǎn)生吹風(fēng)感，有效的克服了傳統(tǒng)座椅置換通風(fēng)裝置送風(fēng)速度較小的弊端，從而很好的解決 了送風(fēng)速度與房間負(fù)荷之間的矛盾；同時，通過調(diào)節(jié)其氣流調(diào)節(jié)板的位置增加了送風(fēng)的舒 適性。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用了如下技術(shù)解決方案一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，包括送風(fēng)立柱，所述的送風(fēng)立柱的外徑 上設(shè)有滑塊，在送風(fēng)立柱上方的外徑上通過支撐連接有風(fēng)帽，風(fēng)帽的外沿均勻設(shè)置有第一 軸承，第一軸承連接氣流調(diào)節(jié)桿，氣流調(diào)節(jié)桿上固定有柔性氣流調(diào)節(jié)板，氣流調(diào)節(jié)桿與滑塊 之間連接調(diào)節(jié)支架，其中，調(diào)節(jié)支架與氣流調(diào)節(jié)桿之間由第二軸承連接，調(diào)節(jié)支架與滑塊之 間由第三軸承連接。本發(fā)明還包括以下技術(shù)特征
所述的風(fēng)帽呈圓形帽狀。所述的氣流調(diào)節(jié)桿有多個。所述的氣流調(diào)節(jié)桿通過柔性氣流調(diào)節(jié)板連接形成傘狀。所述的送風(fēng)立柱的橫截面是圓形或多邊形。本發(fā)明的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，所帶來的技術(shù)效果如下1、出風(fēng)口采用豎直向下送風(fēng)，空氣沿著送風(fēng)立柱外側(cè)到達(dá)地面后，沿著地面向四 周擴散，有效的降低了水平送風(fēng)高度，避免腳踝部位吹風(fēng)感；2、由于本發(fā)明的水平送風(fēng)氣流較低，因此可采取比傳統(tǒng)座椅送風(fēng)裝置更高的送風(fēng) 速度，送風(fēng)動量遠(yuǎn)大于傳統(tǒng)置換送風(fēng)方式，從而使送風(fēng)可達(dá)到較遠(yuǎn)的距離，并有效的提高了 熱源后方的空氣調(diào)節(jié)區(qū)域品質(zhì)；3、通過調(diào)節(jié)氣流調(diào)節(jié)板與送風(fēng)立柱內(nèi)之間的夾角的大小，可調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置送風(fēng)時 所形成空氣湖的高低，增加了其舒適性。


圖1是一種傳統(tǒng)座椅的送風(fēng)裝置圖；圖2是一種傳統(tǒng)帶有均壓器的座椅送風(fēng)散流器圖；圖3是本發(fā)明的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置結(jié)構(gòu)示意圖；圖4是本發(fā)明的剖面示意圖。其中，圖4(a)是A_A剖面；圖4(b)是B_B剖面；圖 4(c)是C-C剖面；圖5是氣流流線示意圖。其中，I表示豎壁貼附區(qū)，II表示撞擊區(qū)，III表示空氣 湖區(qū)，b表示出風(fēng)口寬度，Um表示射流軸線速度。圖6 (a)是b= 10mm速度云圖、流線圖和矢量圖；圖6(b)是b = 5mm速度云圖、流 線圖和矢量圖； 7(a)是 b = 5mm、10mm, y = 50mm、100mm 的速度圖；圖 7 (b)是(U/U0)與(x/b) 無量綱關(guān)系圖。圖8(a)是UQ = 0. 4m/s流場原始圖像；圖8(b)是UQ = 0. 4m/s速度云圖、流線圖 和矢量圖。圖9(a)是UQ = 0. 6m/s流場原始圖像；圖9(b)是UQ = 0. 6m/s速度云圖、流線圖 和矢量圖。圖10(a)是U0 = 0. 8m/s流場原始圖像；10(b)是U0 = 0. 8m/s速度云圖、流線圖 和矢量圖。圖11是b = 10mm, y = 20mm速度與距離關(guān)系圖。圖12是圓柱豎壁貼附射流與置換通風(fēng)和碰撞射流關(guān)系圖。12(a)為y = 0. 05m ； 圖 12(b)為 y = 0. lm。以下結(jié)合附圖和實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。
具體實施例方式參見圖3和圖4，一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，包括送風(fēng)立柱7，送風(fēng)立 柱7的橫截面是圓形或多邊形；送風(fēng)立柱7的外徑上設(shè)有滑塊6，在送風(fēng)立柱7上方的外徑上通過支撐2連接有風(fēng)帽1，風(fēng)帽1呈圓形帽狀，風(fēng)帽1的外沿通過均勻設(shè)置的第一軸承3 分別連接氣流調(diào)節(jié)桿4，氣流調(diào)節(jié)桿4有多個，氣流調(diào)節(jié)桿4上固定有柔性氣流調(diào)節(jié)板8，氣 流調(diào)節(jié)桿4通過柔性氣流調(diào)節(jié)板8連接形成傘狀；氣流調(diào)節(jié)桿4與滑塊6之間連接調(diào)節(jié)支 架5，其中，調(diào)節(jié)支架5與氣流調(diào)節(jié)桿4之間由第二軸承9連接，調(diào)節(jié)支架5與滑塊6之間由 第三軸承10連接。 實際應(yīng)用中，滑塊機構(gòu)6在送風(fēng)立柱7的外側(cè)可上下移動，氣流調(diào)節(jié)板4在調(diào)節(jié)支 架5的帶動下能夠以軸承3為圓心上下擺動，因此可以根據(jù)需要設(shè)置氣流調(diào)節(jié)板4和送風(fēng) 立柱7的夾角，也即是對氣體擴散角進(jìn)行設(shè)置。氣體由送風(fēng)立柱7的下部進(jìn)入，氣流撞擊頂部風(fēng)帽1后反向沿送風(fēng)立柱7外部向 下流動，通過氣流調(diào)節(jié)板4對向下流動的氣體擴散角進(jìn)行調(diào)節(jié)后，氣流流向地面并在地面 形成空氣湖。
實施例1 送風(fēng)立柱7的內(nèi)徑為30mm，外徑為40mm，長360mm。風(fēng)帽1內(nèi)徑為60mm，本裝置的 出風(fēng)口寬度b為10mm，風(fēng)帽1套于送風(fēng)立柱7上方IOmm處，出風(fēng)口高度h為210mm ；送風(fēng)速 度 U。分別為 1. 50m/s、l. 25m/s、l. 00m/s、0. 80m/s、0. 60m/s 和 0. 40m/s ；采用等溫送風(fēng)，送風(fēng) 溫度t為21°C，環(huán)境溫度t ^0為21 °C。實施例2 送風(fēng)立柱7內(nèi)徑為30mm，外徑為40mm，長360mm，風(fēng)帽1內(nèi)徑為50mm，即本裝置的送 風(fēng)口寬度b為5mm，風(fēng)帽1套于送風(fēng)立柱7上方IOmm處，出風(fēng)口高度h為210mm ；射流送風(fēng) 速度U0分別為3. 00m/s、2. 50m/s、2. 00m/s和1. 60m/s ；采用等溫送風(fēng)，送風(fēng)溫度t為21°C， 環(huán)境溫度tm為21°C。以下采用2DPIV對圓環(huán)型送風(fēng)口形成的圓柱豎壁貼附射流通風(fēng)模式氣流組織流 場進(jìn)行研究。一、對實施例1和實施例2的實驗測試1、實驗?zāi)康臏y試本發(fā)明的裝置在射流送風(fēng)速度和送風(fēng)口尺寸變化情況下，圓環(huán)型送風(fēng)風(fēng)口形 成的圓柱豎壁貼附射流氣流流場的特性。2、實驗裝置實驗材料采用厚度為5mm的有機玻璃加工，靜壓箱規(guī)格為 IOOOmmX 300mmX 200mm。送風(fēng)立柱7立于靜壓箱上方。風(fēng)帽1與送風(fēng)立柱7之間采用4個 互成90°角的螺絲固定，用以保證使風(fēng)帽1內(nèi)壁與送風(fēng)立柱7外壁相互平行且各徑向風(fēng)口 尺寸一致。在送風(fēng)機前設(shè)有產(chǎn)生示蹤粒子的煙霧發(fā)生器和示蹤粒子煙霧混合箱，保證送入 實驗?zāi)Ｐ椭械氖聚櫫Ｗ訚舛鹊木鶆蛐浴?、測試方案采用2DPIV對圓環(huán)型送風(fēng)口形成的圓柱豎壁貼附射流通風(fēng)模式氣流組織流場進(jìn) 行研究。根據(jù)Rajaratnam N在噴口尺寸和出口速度一定的情況下，以碰撞點為圓心，同一 半徑的不同位置處速度相同的結(jié)論，只需要研究速度沿某一個方向的分布，就可以知道速 度沿其他方向的速度分布。因此，選取圓柱模型沿半徑方向的某一個豎直面(拍攝范圍x 取IOmm 320mm，y取12mm 170mm)的流場進(jìn)行測試，以代表整個實驗?zāi)Ｐ透靼霃椒较蜇Q直面氣流流場。送風(fēng)速度通過風(fēng)量調(diào)節(jié)閥控制，出風(fēng)口風(fēng)速通過熱線熱膜風(fēng)速儀測量，其測 量精度為O.Olm/s。由于激光照射在實驗?zāi)Ｐ捅砻嫔蠒鸨诿娣垂?，減小了圖像的信躁 比，在空氣中進(jìn)行實驗時尤為顯著。因此，為了減小壁面反光對近壁區(qū)域拍攝的影響，對模 型部分表面進(jìn)行涂黑處理。實驗過程中采用熱線熱膜風(fēng)速儀對送風(fēng)速度進(jìn)行測量，其測量 精度為O.Olm/s。各符號意義見表1。表 1 二、實驗結(jié)果與分析1、氣流流型分析參見圖5，圓柱豎壁貼附的流場可以大致分為如下三個區(qū)域。豎壁貼附區(qū)I 射流軸線由于Coach效應(yīng)的影響，貼附于送風(fēng)立柱外徑的豎壁。流 體射入靜止環(huán)境中，內(nèi)部邊界受固體壁面摩擦阻力作用形成壁面邊界層。外部與周圍靜止 流體之間存在速度不連續(xù)的間斷面，隨后形成速度梯度，在剪切應(yīng)力的作用下產(chǎn)生渦旋，渦 旋卷吸周圍流體進(jìn)入射流，產(chǎn)生紊動。由于動量的橫向傳遞，卷吸進(jìn)入的流體獲得動量而隨 原來射流的流體向前流動，原來的流體則失去動量而速度降低。具體表現(xiàn)為該區(qū)域的上部 主流部分速度較大，射流斷面擴散不明顯，沿著射流方向由于卷吸與摻混作用，射流斷面不 斷擴大，而流速則不斷降低，流量沿程增加。撞擊區(qū)II 該區(qū)中流動由于受到水平面的作用，因此靜壓增大，高于周圍靜壓，且 在圓柱豎壁與水平面連接處形成滯點，壓強達(dá)到最大。在壓強梯度的作用下流線彎曲，由向 下流動轉(zhuǎn)折成平行與水平面的附壁流動。空氣湖區(qū)III 流體的下部邊界由于受到水平壁面摩擦作用而形成壁面邊界層。 流體上部邊界不斷卷吸周圍流體產(chǎn)生摻混。2、不同實施例下豎壁貼附射流流場比較參見圖6(a)，對實施例1的豎壁貼附射流流場測試結(jié)果表明隨著送風(fēng)速度的變 小，整個流場受到風(fēng)口的影響也逐漸減弱，在所拍攝的區(qū)域內(nèi)由沒有渦到出現(xiàn)渦。射流送風(fēng) 速度Utl為lm/s、0. 8m/s、0. 6m/s和0. 4m/s時，所拍攝的范圍均有渦出現(xiàn)，隨著射流送風(fēng)速度 Utl減小，渦的大小和強度逐漸變小。四種風(fēng)速下，渦的中心位置比較穩(wěn)定，水平方向在200 250mm之間，豎直方向在50 IOOmrn之間；射流送風(fēng)速度U。為1. 5m/s和1. 25m/s時，所拍 攝的區(qū)域沒有渦出現(xiàn)。根據(jù)自由紊流射流流體流動假設(shè)，即射流只能在有限范圍的空間中 流動，即只能是閉合的，帶有閉合流線的?？偫ㄆ饋砜梢哉f，所有連續(xù)流動介質(zhì)的有限擾動都會出現(xiàn)閉合循環(huán)的渦流?？梢哉J(rèn)為這兩種送風(fēng)速度時渦是存在的，但出現(xiàn)在在拍攝斷面 之外的某個位置。參見圖6(b)，對實施例2的豎壁貼附射流流場測試結(jié)果表明在射流送風(fēng)速度Utl 為3m/s、2. 5m/s、2m/s和1. 6m/s四種風(fēng)速時，流線趨勢大致相同，在所拍攝的區(qū)域均沒有出 現(xiàn)渦。隨著風(fēng)速的減小，水平貼附區(qū)末端擴散逐漸變明顯。人體腳踝是人體對送風(fēng)速度和溫度比較敏感的部位之一，其位置距地面可以認(rèn)為 是0. 05 0. Im處。實施例1和實施例2兩種情況下“空氣湖”的高度很低，基本均在0. 05m 以下。在出風(fēng)口寬度b為IOmm和5mm兩種情況下，圓柱豎壁區(qū)域附近的空氣受到射出氣流 的卷吸作用向下運動，形成混合區(qū)，送風(fēng)的卷吸作用對工作區(qū)的影響比較小。3、不同實施例中距地面50mm和IOOmm處速度分析人體腳踝是人體對送風(fēng)速度和溫度比較敏感的部位之一，其位置距地面可以認(rèn)為 是0.05m 0. Im處。置換通風(fēng)若送風(fēng)速度太大，足部會有吹風(fēng)感，帶來舒適性問題，一般的 推薦標(biāo)準(zhǔn)是送風(fēng)溫度20°C時不大于0. 15m/s，24°C時不大于0. 2m/s。從兩種實施例下兩種 出風(fēng)口的不同送風(fēng)速度與距離的曲線圖7(a)中，可以看出在送風(fēng)風(fēng)速大于置換通風(fēng)(小于 0. 5m/s)的情況下，完全可以滿足腳踝的舒適性要求。因此圓柱豎壁貼附射流可以保證送風(fēng) 氣流在比置換送風(fēng)更大的動量情況下向四周擴散，從而使送風(fēng)氣流達(dá)到比置換通風(fēng)更遠(yuǎn)的 位置，克服置換通風(fēng)無法滿足熱源后方區(qū)域空氣品質(zhì)的缺點，因此可以應(yīng)用于較大跨度的 建筑。另外，從圖7(a)可以看出送風(fēng)口寬度b為5mm時比IOmm的速度波動小，比較穩(wěn) 定。 說明送風(fēng)口寬度b越小，對外界的擾動也越小。對同一送風(fēng)口寬度，y = 50mm和y = IOOmm 高度處的速度變化趨勢基本相同。從圖7(b)中的速度變化情況可以得到，在b = 10mm,y = 50mm時的速度值增加出 現(xiàn)在χ = 200mm處；y = IOOmm時的速度值增加出現(xiàn)在χ = 250mm處。速度在減小過程中 出現(xiàn)的增大情況，是由于附壁射流的外部邊界層的高度隨距離增加而增長，最終影響到實 驗分析高度處的速度的結(jié)果。對于b = 5mm的速度圖像，則沒有出現(xiàn)速度值先減小后增加 的趨勢，這是由于水平壁面的外部邊界層厚度增加比較緩慢的結(jié)果。因此可以認(rèn)為送風(fēng)口 的寬度對腳踝所在高度的速度影響主要表現(xiàn)在水平距離上。送風(fēng)口寬度越大，水平壁面外 部邊界層厚度增加的越快，反之亦然。如圖7 (b)所示，對于y = 50mm和y = IOOmm高度處的的曲線，(U/UQ)隨著(x/b) 一直衰減，但是曲線均表現(xiàn)出相同的趨勢，曲線下降的趨勢由大到小，逐漸趨于平坦。4、b = IOmm時不同送風(fēng)速度下距地面20mm處速度分析圖8 (a)，圖9 (a)和圖10 (a)是實施例1中，送風(fēng)口寬度b = IOmm,射流送風(fēng)速度U0 為0. 4m/s,0. 6m/s和0. 8m/s時的拍攝流場原始圖像，可以看出均勻散布了蹤粒子的空氣呈 現(xiàn)出層狀向四周擴散；從以上三種射流送風(fēng)速度的處理圖像(圖8 (b)，圖9 (b)，圖10 (b)) 中可以看出，氣流在水平面上從圓柱處開始呈放射性向四周均勻擴散。隨著射流送風(fēng)速度 U0的增大，流場的運動趨勢變得越明顯。當(dāng)b = 10mm, y = 20mm時的三種射流送風(fēng)速度下，X從0 230mm取39個點的速
度值，其速度與距圓柱的距離關(guān)系見圖11。如圖11所示，較大送風(fēng)速度的氣流沿著壁面豎 直向下碰到水平面后，動量急劇衰減并向四周擴散，但仍有足夠的動量達(dá)到距離豎壁較遠(yuǎn) 的地方。由于速度相比衰減較大，因此較大的豎直送風(fēng)氣流到達(dá)地面轉(zhuǎn)變成水平方向的氣流后，可以滿足腳踝部位不會產(chǎn)生“吹風(fēng)感”。對b = 10mm, y = 20mm時，風(fēng)速的衰減程度， 即水平面處的最大風(fēng)速與Utl的比值，U0 = 0. 8m/s時，為23% ；U0 = 0. 6m/s時，為20% ；U0 =0. 4m/s時，為16%。從圖10還可以看出U0 = 0. 8m/s和U0 = 0. 6m/s在水平貼附射流段 流速值接近，可見對于圓柱豎壁貼附射流，隨著流速的增大，主要用于調(diào)節(jié)房間和人體舒適 區(qū)域的部分流速增加較小，說明主要發(fā)揮調(diào)節(jié)房間熱舒適性的水平貼附段氣流比較穩(wěn)定， 流場特性十分有利。工作區(qū)的風(fēng)速是影響人體熱舒適性的一個重要因素。我國的規(guī)范規(guī)定舒適性空 調(diào)夏季室內(nèi)風(fēng)速不應(yīng)大于0. 3m/s。由于送風(fēng)速度衰減很快，因此可以保證在滿足噪音要求 的風(fēng)速下，工作區(qū)的絕大部分區(qū)域風(fēng)速低于0. 3m/s,不產(chǎn)生吹風(fēng)感。5、圓柱豎壁貼附射流與置換通風(fēng)和碰撞射流的比較圓柱豎壁貼附射流結(jié)合了置換通風(fēng)與碰撞射流的優(yōu)點，送風(fēng)速度比置換通風(fēng)高， 風(fēng)口安裝更方便，可以在座椅或者物體支撐結(jié)構(gòu)處設(shè)置，可以根據(jù)需要在室內(nèi)靈活布置。參 見圖12 (a)和圖12 (b)，選用b = IOmm時的六種U0分別在y = 0. 05m和y = 0. Im處的速度 無量綱平均曲線與采用置換通風(fēng)和碰撞射流的速度無量綱曲線進(jìn)行比較。其中置換通風(fēng)和 碰撞射流的模擬數(shù)據(jù)取自董雷(董雷《碰撞射流通風(fēng)系統(tǒng)在辦公類建筑中應(yīng)用的探討》) 的研究結(jié)果。
從y = 0. 05m和y = 0. Im處的置換通風(fēng)、碰撞射流和圓柱豎壁貼附射流的無量綱 曲線 得到如下結(jié)論第一，圓柱豎壁貼附射流和碰撞射流兩種送風(fēng)方式都是在較短的距離 內(nèi)上升到速度最大值，而置換通風(fēng)則是在較長的距離里緩慢上升到最大值，因此，置換通風(fēng) 對防止人體腳踝處產(chǎn)生“吹風(fēng)感”是最不利的，與之相對的，圓柱豎壁貼附射流以最大的上 升斜率達(dá)到最大速度值，從而最大程度的降低了產(chǎn)生人體不舒適性的可能性。第二，圓柱豎 壁貼附射流的速度衰減最大，因此采用圓柱豎壁貼附射流的送風(fēng)方式時，可以在同等情況 下采用較大的送風(fēng)速度，從而可以在相同冷負(fù)荷的情況下減小送風(fēng)溫差，而這對防止“吹風(fēng) 感”的出現(xiàn)也是有利的；同時圖中顯示，圓柱豎壁貼附射流形成的“空氣湖”是三種送風(fēng)方式 下最薄的。第三，置換通風(fēng)和碰撞射流送風(fēng)方式在y = 0. Im高度處均比y = 0. 05m處所達(dá) 到的各自的速度最大值大，其中碰撞射流的最大速度值波動最大，而圓柱豎壁貼附射流的 送風(fēng)方式在不同高度處的速度變化則顯示十分穩(wěn)定，這對于控制室內(nèi)的氣流流場情況較為 有利，從而能夠使設(shè)計工況和實際工況較為接近，即從節(jié)能和實際工況角度出發(fā)的設(shè)計取 得較為接近的平衡點。綜上所述，圓柱豎壁貼附射流送風(fēng)方式在三種方式中最有益，碰撞射流方式次之， 置換通風(fēng)方式最差。圓柱豎壁貼附射流送風(fēng)方式是一種很有發(fā)展前途的送風(fēng)方式。
權(quán)利要求
一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，包括送風(fēng)立柱(7)，其特征在于，所述的送風(fēng)立柱(7)的外徑上設(shè)有滑塊(6)，在送風(fēng)立柱(7)上方的外徑上通過支撐(2)連接有風(fēng)帽(1)，在風(fēng)帽(1)的外沿上均勻設(shè)置有第一軸承(3)，第一軸承(3)連接有氣流調(diào)節(jié)桿(4)，氣流調(diào)節(jié)桿(4)上固定有柔性氣流調(diào)節(jié)板(8)，氣流調(diào)節(jié)桿(4)與滑塊(6)之間連接有調(diào)節(jié)支架(5)，其中，調(diào)節(jié)支架(5)與氣流調(diào)節(jié)桿(4)之間由第二軸承(9)連接，調(diào)節(jié)支架(5)與滑塊(6)之間由第三軸承(10)連接。
2.如權(quán)利要求1所述的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，其特征在于，所述的風(fēng)帽 (1)呈圓形帽狀。
3.如權(quán)利要求1所述的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，其特征在于，所述的氣流 調(diào)節(jié)桿⑷有多個。
4.如權(quán)利要求1或3所述的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，其特征在于，所述的氣 流調(diào)節(jié)桿(4)通過柔性氣流調(diào)節(jié)板(8)連接形成傘狀。
5.如權(quán)利要求1所述的可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，其特征在于，所述的送風(fēng) 立柱(7)的橫截面是圓形或多邊形。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種可調(diào)式座椅末端空氣調(diào)節(jié)送風(fēng)裝置，包括送風(fēng)立柱，其特征在于，送風(fēng)立柱的外徑上設(shè)有滑塊，在送風(fēng)立柱上方的外徑上通過支撐連接有風(fēng)帽，風(fēng)帽的外沿通過均勻設(shè)置的第一軸承分別連接氣流調(diào)節(jié)桿，氣流調(diào)節(jié)桿上固定有柔性氣流調(diào)節(jié)板，氣流調(diào)節(jié)桿與滑塊之間連接調(diào)節(jié)支架，其中，調(diào)節(jié)支架與氣流調(diào)節(jié)桿之間由第二軸承連接，調(diào)節(jié)支架與滑塊之間由第三軸承連接。本發(fā)明的出風(fēng)口豎直向下送風(fēng)，降低送風(fēng)高度，避免腳踝吹風(fēng)感；水平送風(fēng)氣流較低，可采取更高的送風(fēng)速度，有效提高了熱源后方的空氣調(diào)節(jié)區(qū)域品質(zhì)。
文檔編號A47C7/74GK101836801SQ20101014957
公開日2010年9月22日 申請日期2010年4月16日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月16日
發(fā)明者李安桂, 王翔, 高然 申請人:西安建筑科技大學(xué)