專利名稱：玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置。
背景技術(shù)：
在使用下拉法的玻璃板的制造方法中，首先，在成型步驟中，從成型體溢流熔融玻璃而形成玻璃帶。然后，在接著的退火步驟中，玻璃帶被搬送輥對(duì)夾持并向下方向拉入，從而拉長(zhǎng)到期望厚度，以不使內(nèi)部產(chǎn)生畸變、且不使玻璃帶翹曲的方式進(jìn)行玻璃帶的冷卻。然后，玻璃帶被切斷成規(guī)定尺寸，隔著墊紙等相互層疊，或者進(jìn)一步被搬送而在下一步驟中被實(shí)施處理(例如形狀加工、基于離子交換的化學(xué)強(qiáng)化處理)。作為現(xiàn)有的使用下拉 法的玻璃板的制造方法，公知有如下方法:通過(guò)使設(shè)于成型體正下方的冷卻輥對(duì)的圓周速度比設(shè)于比該搬送輥對(duì)更靠下方的用于向下方向拉伸玻璃帶的搬送輥對(duì)的圓周速度小，減少玻璃板的翹曲(專利文獻(xiàn)I)。并且，公知有如下技術(shù):在配設(shè)于成型體下方的多個(gè)搬送輥對(duì)中，通過(guò)使設(shè)置于下方的搬送輥對(duì)的圓周速度比配置于上方的搬送輥對(duì)的圓周速度快，減少玻璃板的翹曲(專利文獻(xiàn)2)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本特開平10-291826號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開平10-291827號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的課題但是，退火步驟中的玻璃帶的寬度方向的兩端部被稱為“耳”或“耳部”，不作為玻璃基板產(chǎn)品而加以利用，從玻璃帶切斷并去除。通常，該耳部的厚度比可用作產(chǎn)品(玻璃基板)的區(qū)域(以下也稱為寬度方向中央?yún)^(qū)域)厚2 5倍。這里，即使產(chǎn)品的板厚變化，耳部的厚度也幾乎沒有變化，所以，要制造的產(chǎn)品的厚度越薄，與用作產(chǎn)品的寬度方向中央?yún)^(qū)域的厚度之差越大。另外，多個(gè)搬送輥對(duì)夾持比耳部更靠寬度方向內(nèi)側(cè)的部分，進(jìn)行玻璃帶的搬送。在專利文獻(xiàn)I的制造方法中，在成型體的正下方，通過(guò)使耳部比玻璃帶的寬度方向中央?yún)^(qū)域提前冷卻，在玻璃帶的寬度方向上作用有張力。這里，關(guān)于搬送輥的軸，為了防止在高溫下變形，維持在比玻璃帶低的溫度，搬送輥本身也是比要接觸的玻璃的溫度低的低溫。因此，被搬送輥對(duì)夾持的區(qū)域的玻璃比其周邊區(qū)域提前被冷卻。并且，在玻璃帶的板厚較薄的情況下，耳部和比被搬送輥對(duì)夾持的區(qū)域更靠寬度方向內(nèi)側(cè)的搬送輥附近的相鄰區(qū)域(圖7中標(biāo)號(hào)S所示的區(qū)域)也提前被冷卻。這是因?yàn)?，該相鄰區(qū)域的厚度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于耳部的厚度，所以，保有熱量比耳部小，并且，比玻璃帶的寬度方向中央部更接近搬送輥和退火爐的外壁，容易被冷卻。另外，圖7示出現(xiàn)有的玻璃板制造裝置，圖中的其他參照標(biāo)號(hào)與在后述實(shí)施方式中說(shuō)明的各要素的標(biāo)號(hào)相同。在專利文獻(xiàn)2的制造方法中，基于如下想法:使設(shè)于下方的搬送輥的圓周速度比設(shè)于上方的搬送輥的圓周速度快，從搬送方向的上游側(cè)到下游側(cè)依次加快搬送輥的圓周速度，由此，始終在搬送方向上對(duì)玻璃帶施加張力。但是，如專利文獻(xiàn)2那樣，僅相對(duì)于上游加快下游的搬送輥的圓周速度，不僅沒有效果，例如在制造板厚為0.5mm以下等的較薄的玻璃板的情況下,例如賦予實(shí)施例
所記載的圓周速度差時(shí)，還可能割斷玻璃帶，非常危險(xiǎn)。因此，本發(fā)明的目的在于，提供如下的玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置:在制造玻璃板時(shí)，在退火爐內(nèi)的冷卻時(shí)，抑制在玻璃帶的與由多個(gè)搬送輥夾持的部分相鄰的相鄰區(qū)域產(chǎn)生波形狀的變形。用于解決課題的手段本發(fā)明的一個(gè)方式是玻璃板的制造方法。該制造方法具有:熔解步驟，熔解玻璃原料并制作熔融玻璃；成型步驟，使用溢流下拉法成型熔融玻璃，形成玻璃帶；以及退火步驟，利用在所述玻璃帶的搬送方向上設(shè)置的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火。在所述成型步驟中，在通過(guò)使從成型體溢流并在所述成型體的側(cè)壁流下的熔融玻璃在所述成型體的下端貼合而形成所述玻璃帶后，以比所述玻璃帶的寬度方向中央部快的方式對(duì)所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部進(jìn)行冷卻。在所述退火步 驟中，以不使所述玻璃帶產(chǎn)生塑性變形的方式，在所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，在所述搬送方向上使張力作用于所述玻璃帶。此時(shí)，優(yōu)選在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快。所述玻璃板的板厚例如可以為0.5mm以下。并且，優(yōu)選在所述退火步驟中，以不使相對(duì)于由所述搬送輥夾持的部分在所述玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域產(chǎn)生塑性變形的方式，在所述相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，使搬送方向的張力作用于所述玻璃帶。進(jìn)而，優(yōu)選在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比相對(duì)于所述玻璃帶的由搬送輥夾持的部分在所述玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于所述相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快。并且，優(yōu)選所述制造方法包括如下步驟:在所述成型體的下端貼合所述熔融玻璃而形成玻璃帶后，在設(shè)所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部的粘度為n時(shí)，對(duì)所述兩端部進(jìn)行冷卻直到iogn=9以上為止，并且，所述兩端部的冷卻速度比所述玻璃帶的寬度方向中央部的冷卻速度快。優(yōu)選在所述退火步驟中，在所述玻璃帶的寬度方向中央部，為了使張力作用于玻璃帶的搬送方向，至少在所述玻璃帶的寬度方向中央部的溫度為從玻璃退火點(diǎn)加上150° C的溫度到從玻璃畸變點(diǎn)減去200° C的溫度的溫度區(qū)域中，進(jìn)行溫度控制，使得所述玻璃帶的寬度方向中央部的冷卻速度比所述寬度方向兩端部的冷卻速度快。并且，優(yōu)選如下進(jìn)行所述玻璃帶的溫度控制。在所述玻璃帶的寬度方向中央部的溫度為玻璃軟化點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向兩端部比被所述兩端部夾著的中央部的溫度低，并且所述中央部的溫度均勻。在所述玻璃帶的寬度方向中央部，為了使張力作用于玻璃帶搬送方向，在所述玻璃帶的所述中央部的溫度小于玻璃軟化點(diǎn)且為玻璃畸變點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的溫度分布從所述中央部朝向所述兩端部而降低。在所述玻璃帶的所述中央部的溫度為玻璃畸變點(diǎn)的溫度區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部與所述中央部之間的溫度梯度消失。進(jìn)而，優(yōu)選在所述玻璃帶的寬度方向中央部，為了使張力作用于玻璃帶搬送方向，在所述玻璃帶的所述中央部的溫度小于玻璃畸變點(diǎn)附近的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得從所述玻璃帶的所述兩端部朝向所述中央部而降低。優(yōu)選在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述玻璃輥對(duì)中的、設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快0.03% 2%。所述玻璃板的寬度方向的長(zhǎng)度例如為IOOOmm以上。優(yōu)選在所述退火步驟中，以200m/小時(shí)以上的搬送速度向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火。本發(fā)明的其他方式的玻璃板的制造方法具有:熔解步驟，熔解玻璃原料并制作熔融玻璃；成型步驟，使用溢流下拉法成型熔融玻璃，形成玻璃帶；以及退火步驟，利用在所述玻璃帶的搬送方向上設(shè)置的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火，形成板厚為0.5mm以下的玻璃帶。在所述退火步驟中，使設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的所述搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的所述搬送輥對(duì)的所述搬送輥的圓周速度快。進(jìn)而，本發(fā)明的另一方式是玻璃板制造 裝置。該裝置具有:成型裝置，其使用下拉法從熔融玻璃成型玻璃帶；以及退火裝置，其利用多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并且向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火，形成板厚為0.5_以下的所述玻璃帶，所述退火裝置包括所述多個(gè)搬送輥對(duì)和驅(qū)動(dòng)部，所述多個(gè)搬送輥對(duì)中的I個(gè)搬送輥對(duì)設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的第I溫度區(qū)域中，所述多個(gè)搬送輥對(duì)中的另I個(gè)搬送輥對(duì)設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)以下的第2溫度區(qū)域中，通過(guò)向下方向拉入所述玻璃帶，搬送所述玻璃帶，所述驅(qū)動(dòng)部使所述搬送輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，使得設(shè)于所述第2溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度比設(shè)于所述第I溫度區(qū)域中的搬送棍的圓周速度快。
發(fā)明效果上述玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置能夠有效地在搬送方向上使張力作用于在退火爐內(nèi)搬送的玻璃帶，能夠抑制在與玻璃帶的被搬送輥對(duì)夾持的部分相鄰的相鄰區(qū)域產(chǎn)生波形狀的變形。


圖1是示出本實(shí)施方式的玻璃板的制造方法的流程的一例的圖。圖2是說(shuō)明本發(fā)明的第I實(shí)施方式的玻璃板制造裝置的內(nèi)部的平面圖。圖3是圖2的III線方向剖面圖。圖4是說(shuō)明本發(fā)明的第I實(shí)施方式的對(duì)搬送輥對(duì)的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。圖5是說(shuō)明本發(fā)明的第2實(shí)施方式的對(duì)搬送輥對(duì)的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。圖6是說(shuō)明本發(fā)明的第3實(shí)施方式的對(duì)搬送輥對(duì)的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。圖7是說(shuō)明現(xiàn)有的玻璃板制造裝置的內(nèi)部的平面圖。
具體實(shí)施例方式下面，對(duì)本發(fā)明的玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。并且，本說(shuō)明書中的下述語(yǔ)句如下定義。玻璃帶的中央部是指玻璃帶的寬度方向的寬度中的玻璃帶的寬度方向的中心。玻璃帶的中央?yún)^(qū)域是指玻璃帶的寬度方向的寬度中的從玻璃帶的寬度方向的中心到寬度的85%以內(nèi)的范圍。玻璃帶的兩端部是指從玻璃帶的寬度方向的緣部到200_以內(nèi)的范圍。相對(duì)于玻璃帶的寬度方向的兩端部在寬度方向上相鄰的附近區(qū)域是指從上述兩端部的寬度方向內(nèi)側(cè)的緣部到以玻璃帶的寬度的20%以內(nèi)的長(zhǎng)度量進(jìn)入寬度方向內(nèi)側(cè)的范圍所包含的區(qū)域。相對(duì)于由搬送輥夾持的部分在玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域是指從由搬送輥夾持的部分的寬度方向內(nèi)側(cè)的緣部到以玻璃帶的寬度的6%以內(nèi)的長(zhǎng)度量進(jìn)入寬度方向內(nèi)側(cè)的范圍所包含的區(qū)域。玻璃帶的溫度是指，如后所述在玻璃帶存在溫度分布的情況下根據(jù)玻璃帶周圍的環(huán)境溫度而換算的值，例如是指在環(huán)境溫度中加上由-25° C -5° C的范圍所確定的溫度而得到的溫度。(玻璃板的制造方法)圖1是說(shuō)明本實(shí)施方式的玻璃板的制造方法的流程的一例的圖。玻璃板的制造方法主要具有熔解步驟(步驟S10)、澄清步驟(步驟S20)、攪拌步驟(步驟S30)、成型步驟(步驟S40)、退火步驟(步驟S50)、采板步驟(步驟S60)、形狀加工步驟(步驟S70)。在熔解步驟(步驟S10)中，在未圖示的熔解爐內(nèi)，通過(guò)來(lái)自玻璃原料上方的間接加熱和基于在玻璃中流過(guò)電流進(jìn)行的直接加熱，玻璃原料被加熱成高溫，制作熔融玻璃。也可以利用除此之外的方法進(jìn)行玻璃的熔解。接著，進(jìn)行澄清步驟(步驟S20)。在澄清步驟中，在熔融玻璃貯留在未圖示的液槽中的狀態(tài)下，例如，通過(guò)使熔融玻璃的溫度比熔解步驟中的加熱時(shí)上升，促進(jìn)熔融玻璃中的氣泡的脫泡。由此，能夠降低最終得到的玻璃板中的氣泡含有率，能夠提高成品率。也可以通過(guò)其他方法進(jìn)行澄清步驟，例如，也可以在熔融玻璃貯留在液槽中的狀態(tài)下，使用澄清劑去除熔融玻璃中的氣泡。作為澄清劑，沒有特別限制，例如使用氧化錫、氧化鐵等金屬氧化物。具體而言，通過(guò)熔融玻璃中價(jià)數(shù)變動(dòng)的金屬氧化物的氧化還原反應(yīng)，進(jìn)行該情況下的澄清步驟。在高溫時(shí)的熔融玻璃中，金屬氧化物通過(guò)還原反應(yīng)而放出氧，該氧成為氣體，使熔融玻璃中的氣泡生長(zhǎng)而浮在液面上。由此，熔融玻璃中的氣泡被脫泡?；蛘?，氧氣的氣泡取入熔融玻璃中的其他氣泡中的氣體而生長(zhǎng)，浮在熔融玻璃的液面上。由此，熔融玻璃中的氣泡被脫泡。進(jìn)而，當(dāng)熔融玻璃的溫度低下時(shí)，金屬氧化物通過(guò)氧化反應(yīng)而吸收殘存在熔融玻璃中的氧，減少熔融玻璃中的氣泡。接著，進(jìn)行攪拌步驟(步驟S30)。在攪拌步驟中，為了確保玻璃的化學(xué)均勻性和熱均勻性，通過(guò)攪拌裝置機(jī)械地?cái)嚢枞廴诓Ａ?。由此，能夠抑制紋理等的玻璃的不均勻性。接著，進(jìn)行成型步驟(步驟S40)。在成型步驟中使用下拉法。包括溢流下拉和流孔下拉等的下拉法例如是 使用專利第3586142號(hào)公報(bào)、圖2和圖3所示的裝置的公知方法。例如，溢流下拉法的成型步驟是如下步驟:使熔融玻璃從成型體溢流并在成型體的側(cè)壁流下，進(jìn)而，使該熔融玻璃在成型體的下端貼合，從而形成玻璃帶。下拉法中的成型步驟在后面敘述。由此，成型具有規(guī)定厚度、寬度的片狀的玻璃帶。作為成型方法，在下拉法中，最優(yōu)選為溢流下拉，但是，也可以是流孔下拉。在成型步驟中，對(duì)所形成的玻璃帶的耳部(寬度方向兩端部)進(jìn)行冷卻。更詳細(xì)地講，能夠以朝向兩端部施加張力并使玻璃帶的耳部(寬度方向兩端部)的粘度為iogn=9以上的方式對(duì)玻璃帶的耳部(寬度方向兩端部)進(jìn)行冷卻。此時(shí)，玻璃帶的耳部(寬度方向兩端部)的冷卻速度比玻璃帶的寬度方向的中央部的冷卻速度快。另外，例如通過(guò)對(duì)冷卻輥、設(shè)于玻璃帶的寬度方向兩端部附近的風(fēng)冷管等的冷卻單元、在玻璃帶的寬度方向和搬送方向上設(shè)置的多個(gè)加熱器等的加熱單元進(jìn)行控制，能夠?qū)崿F(xiàn)玻璃帶的溫度控制。接著，進(jìn)行退火步驟(步驟S50)。在退火步驟中，關(guān)于成型為片狀的玻璃帶，以不產(chǎn)生或減少畸變的方式對(duì)冷卻速度進(jìn)行控制，利用圖2和圖3所示的退火爐冷卻到退火點(diǎn)以下。具體而言，利用在玻璃帶的搬送方向上設(shè)置至少2個(gè)的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持在玻璃帶的寬度方向兩端部在寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并且，例如以下述搬送輥的圓周速度向下方向拔出并進(jìn)行退火。通過(guò)以這種搬送速度搬送玻璃帶并進(jìn)行退火，例如形成板厚為0.5mm以下的玻璃帶。當(dāng)玻璃帶的溫度為畸變點(diǎn)附近時(shí)，進(jìn)行控制以使得玻璃帶的寬度方向兩端部與寬度方向中央部之間的溫度梯度消失，由此，能夠減少在玻璃帶中產(chǎn)生的畸變。更詳細(xì)地講，在退火步驟中，也可以進(jìn)行在玻璃帶周圍配置的加熱器等的控制，以使得玻璃帶的溫度曲線在寬度方向上成為單峰的分布，然后，單峰的分布隨著進(jìn)入搬送方向下游側(cè)而逐漸減小。此時(shí)，在玻璃帶的畸變點(diǎn)附近的溫度區(qū)域中，能夠進(jìn)行未圖示的加熱器等的控制，以使得單峰的分布成為平坦的直線狀的分布、即寬度方向的溫度分布恒定。換言之，在從玻璃帶的退火點(diǎn)加上150° C的溫度到畸變點(diǎn)為止的溫度區(qū)域中，使溫度曲線恒定，以使得玻璃帶的寬度方向中的中央部的冷卻速度比玻璃帶寬度方向的兩端部的冷卻速度快，從玻璃帶的寬度方向中的中央部的溫度比兩端部高的狀態(tài)起使溫度在畸變點(diǎn)附近的溫度區(qū)域中相同。進(jìn)而，在玻璃帶的溫度從退火點(diǎn)成為(畸變點(diǎn)-50° C)的溫度中，與其他溫度區(qū)域相比，也可以緩慢地對(duì)玻璃帶進(jìn)行退火。由此，能夠降低玻璃帶的熱收縮率。進(jìn)而，在玻璃帶的溫度從畸變點(diǎn)成為由畸變點(diǎn)減去200° C的溫度的溫度區(qū)域中，也可以進(jìn)行未圖示的加熱器等的控制，以使得玻璃帶的溫度曲線沿著寬度方向而成為低谷，該低谷的深度隨著進(jìn)入搬送方向下游側(cè)而增大、即中央部的溫度逐漸比兩端部低。這樣，通過(guò)在溫度曲線中慢慢 加深低谷，能夠始終對(duì)玻璃邊緣施加壓迫，所以，能夠抑制玻璃帶被割斷。這里，從提高玻璃板的生產(chǎn)性的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選搬送輥的圓周速度較快。具體而言，優(yōu)選搬送輥的圓周速度比150m/小時(shí)快，優(yōu)選為200m/小時(shí)以上，例如可以為220m/小時(shí)以上、240m/小時(shí)以上、250m/小時(shí)以上、270m/小時(shí)以上、300m/小時(shí)以上、340m/小時(shí)以上。并且，玻璃帶的板厚越薄，由搬送輥對(duì)夾持的部分的內(nèi)側(cè)的保有熱越小，所以，為0.5mm以下時(shí)，更加適于本發(fā)明，例如為0.4mm以下時(shí)，進(jìn)一步適于本發(fā)明，為0.3mm以下時(shí)，進(jìn)一步適于本發(fā)明，為0.25mm以下時(shí)，進(jìn)一步適于本發(fā)明。換言之，為0.01 0.5mm時(shí)，更加適于本發(fā)明，例如為0.01 0.4mm時(shí),進(jìn)一步適于本發(fā)明，為0.01 0.3mm時(shí)，進(jìn)一步適于本發(fā)明，為0.01 0.25mm時(shí)，進(jìn)一步適于本發(fā)明。另外，搬送輥的圓周速度不限于上述情況，例如，在熔融玻璃在I日內(nèi)流入后述成型體的量小于6t的情況下、或者熔融玻璃在I日內(nèi)流入成型體的量為6t以上的情況下，根據(jù)要制造的玻璃的寬度方向的大小，有時(shí)也為200m/小時(shí)以下。熔融玻璃在I日內(nèi)流入成型體的量可以是2t以上，也可以是6t以上、IOt以上、16t以上、20t以上。另外，從提高玻璃板的生產(chǎn)性的觀點(diǎn)來(lái)看，熔融玻璃在I日內(nèi)流入成型體的量(MG量)越多越好。在退火步驟中，使設(shè)于比玻璃帶的溫度為退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比設(shè)于玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快例如0.03 2%。在退火步驟后，進(jìn)行采板步驟(步驟S60)。具體而言，按照一定長(zhǎng)度切斷連續(xù)生成的玻璃帶，對(duì)玻璃板進(jìn)行米板。然后，進(jìn)行形狀加工步驟(步驟S70)。在形狀加工步驟中，除了按照玻璃板的規(guī)定尺寸和形狀進(jìn)行切出以外，還進(jìn)行玻璃端面的研削/研磨。形狀加工可以采用利用切削器或激光器的物理手段，也可以采用蝕刻等的化學(xué)手段。除此之外，玻璃板的制造方法還具有清洗步驟和檢查步驟，但是，省略這些步驟的說(shuō)明。另外，澄清步驟和攪拌步驟也可以分別省略。
(玻璃板制造裝置)圖2和圖3是本發(fā)明的第I實(shí)施方式的玻璃板制造裝置I的概略結(jié)構(gòu)圖。本實(shí)施方式的玻璃板制造裝置I和使用玻璃板制造裝置I的玻璃板的制造方法優(yōu)選適用于液晶顯示裝置或有機(jī)EL顯示裝置等的平板顯示器的玻璃基板、便攜終端器的顯示面的罩玻璃的制造。這是因?yàn)?，液晶顯示裝置或有機(jī)EL顯示裝置等近年來(lái)要求高精度、高畫質(zhì)，這些裝置所使用的玻璃基板要求波形狀變形為0.2mm以下。并且，這是因?yàn)椋捎谡植Ａнm用于裝置的顯示面等，因此，該罩玻璃所使用的玻璃基板要求極高的平滑性。玻璃板制造裝置I使用下拉法從熔融玻璃A制造玻璃板C。玻璃板制造裝置I具有由配置在上下方向的3個(gè)部位的絕熱板21、22、23分隔而成的爐室11、第I退火爐12、第2退火爐13、未圖示的采板室。絕熱板21 23是由陶瓷光纖等絕熱材料構(gòu)成的板狀部件。在絕熱板21 23上，以使后述玻璃帶B朝向下方通過(guò)的方式分別形成有搬送孔16。關(guān)于各個(gè)絕熱板21 23，在圖2中，為了易于理解，除了與后述爐壁15相接的水平方向的2個(gè)部位以外的部分省略圖示，但是，相對(duì)于玻璃帶B在紙面前面?zhèn)群捅趁鎮(zhèn)龋椒较虻?個(gè)部位彼此一體地連接。另外，在圖 2和圖3中，示出通過(guò)絕熱板在3個(gè)部位進(jìn)行分隔的例子，但是，絕熱板的個(gè)數(shù)和設(shè)置位置沒有特別限定，絕熱板設(shè)置I個(gè)以上即可。另外，絕熱板的數(shù)量越多，能夠獨(dú)立控制環(huán)境溫度的空間越多，退火條件的調(diào)整越容易，所以，優(yōu)選在后述退火裝置3中設(shè)置多個(gè)絕熱板，分隔成多個(gè)空間。換言之，退火爐設(shè)置I個(gè)以上即可，但是，更加優(yōu)選設(shè)置3個(gè)以上。玻璃板制造裝置I具有成型裝置2、退火裝置3、采板裝置4。成型裝置2是使用下拉法從熔融玻璃A成型玻璃帶B的裝置。成型裝置2具有由通過(guò)耐火磚或塊狀電鑄柱耐火物等組裝的爐壁15包圍的爐室11。在爐室11內(nèi)設(shè)有成型體10和輥對(duì)17。成型體10包括朝向上方打開的槽10a(參照?qǐng)D3)，熔融玻璃A在槽IOa內(nèi)流動(dòng)。成型體10例如由磚構(gòu)成。輥對(duì)17在與在成型體10的下端融合的熔融玻璃A的寬度方向兩側(cè)的端部(寬度方向兩端部)對(duì)應(yīng)的位置分別設(shè)置I對(duì)，夾持熔融玻璃A向下方進(jìn)行搬送。另外，圖2中紙面內(nèi)的左右方向和圖3中的與紙面垂直的方向是玻璃帶B的寬度方向。圖2和圖3中紙面內(nèi)的上下方向是玻璃帶B的搬送方向。另外，在圖2和圖3中，成型體10和輥對(duì)17設(shè)置成不被分隔，但是，為了易于進(jìn)行退火條件的調(diào)整(環(huán)境溫度調(diào)整)，也可以在它們之間設(shè)置絕熱板進(jìn)行分隔。并且，輥對(duì)17也可以在搬送方向上設(shè)置2對(duì)以上。(退火裝置)退火裝置3利用多個(gè)搬送輥對(duì)18、19夾持玻璃帶B向下方拔出并進(jìn)行退火。退火裝置3具有與爐室11的下方相鄰設(shè)置的第I退火爐12和第2退火爐13。第I退火爐12和第2退火爐13由構(gòu)成爐室11的上述爐壁15包圍。退火裝置3在第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)設(shè)有沿著玻璃帶B的搬送方向配置的由后述計(jì)算機(jī)自動(dòng)控制的加熱單元。加熱單元沒有特別限制，例如使用電加熱器。第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)的玻璃帶B周圍的環(huán)境溫度被加熱單元加熱，由此進(jìn)行溫度控制，以使得玻璃帶B不產(chǎn)生翹曲和畸變，玻璃帶B的寬度方向和搬送方向的溫度分布具有后述的分布。在第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)通過(guò)加熱單元進(jìn)行加熱，由此，從玻璃帶B的搬送方向上游側(cè)起，玻璃帶B分別依次產(chǎn)生成為軟化點(diǎn)SP的點(diǎn)、成為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的點(diǎn)、成為退火點(diǎn)AP的點(diǎn)、成為畸變點(diǎn)StP的點(diǎn)。軟化點(diǎn)SP表示玻璃的粘度為107 6dPa/s的溫度。并且，退火點(diǎn)AP表示玻璃的粘度為1013dPa/s的溫度?；凕c(diǎn)StP表示玻璃的粘度為1014 5dPa/s的溫度。另外，在圖2和圖3中，玻璃帶B的溫度為這些點(diǎn)SP、Tg、AP、StP的溫度的玻璃帶B的位置由在水平方向上延長(zhǎng)了虛線的各引出線時(shí)與玻璃帶B相交的點(diǎn)表示。另外，退火爐12、13內(nèi)的搬送輥對(duì)
18、19的設(shè)置數(shù)量沒有制約，設(shè)置至少I個(gè)以上即可。關(guān)于搬送輥對(duì)18、19，在第I退火爐12內(nèi)設(shè)有在玻璃帶B的搬送方向上配置的3個(gè)搬送輥對(duì)18。在第2退火爐13內(nèi)設(shè)有在玻璃帶B的搬送方向上配置的4個(gè)搬送輥對(duì)19。在本實(shí)施方式中，最上游側(cè)的2個(gè)搬送輥對(duì)18配置在玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的玻璃帶B的溫度區(qū)域D (第I溫度區(qū)域)中。從上游側(cè)起的第3個(gè)和第4個(gè)搬送輥對(duì)18配置在高于退火點(diǎn)AP且小于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的玻璃帶B的溫度區(qū)域中。從上游側(cè)起的第5 7個(gè)搬送輥對(duì)19配置在退火點(diǎn)AP以下的玻璃帶B的溫度區(qū)域E (第2溫度區(qū)域)中。另外，軟化點(diǎn)SP也可以位于爐室11內(nèi)。如后所述，根據(jù)通過(guò)溫度傳感器34的計(jì)測(cè)而得到的玻璃帶B周圍的環(huán)境溫度，估計(jì)點(diǎn)SP、Tg、AP、StP的位置，根據(jù)該估計(jì)出的點(diǎn)SP、Tg、AP、StP的位置，決定搬送輥對(duì)18、19位于溫度區(qū)域D、位于溫度區(qū)域E、或位于高于退火點(diǎn)AP且小于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的玻璃帶B的溫度區(qū)域等的信息。進(jìn)而，退火裝置3具有檢測(cè)控制部30和驅(qū)動(dòng)部32 (參照?qǐng)D4)。搬送輥對(duì)18、19通過(guò)向下方拉入玻璃帶B，對(duì)玻璃帶B進(jìn)行搬送。各搬送輥對(duì)18具有:在玻璃帶B的兩側(cè)配置的4個(gè)搬送輥18a，其夾持與玻璃帶B的寬度方向兩端部相鄰的附近區(qū)域；以及在玻璃帶B的兩側(cè)配置的2條驅(qū)動(dòng)用軸18b，其連接相對(duì)于玻璃帶B位于同側(cè)的2個(gè)搬送輥18a。各搬送輥對(duì)19具有:在玻璃帶B的兩側(cè)配置的4個(gè)搬送輥19a，其夾持與玻璃帶B的寬度方向兩端部相鄰的附近區(qū)域；以及在玻璃帶B的兩側(cè)配置的2條驅(qū)動(dòng)用軸1%，其連接相對(duì)于玻璃帶B位于同側(cè)的2個(gè)搬送輥19a。另外，搬送輥對(duì)18、19不限于上述情況。例如，各輥對(duì)的搬送輥的相對(duì)于玻璃帶B位于相同面?zhèn)鹊谋舜艘部梢圆煌ㄟ^(guò)驅(qū)動(dòng)用軸連接，而與輥對(duì)17的輥同樣，獨(dú)立地配置在玻璃帶B的寬度方向兩端部。

也可以對(duì)成型裝置2的爐室11、第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)的玻璃帶B周圍的環(huán)境溫度進(jìn)行溫度控制，具體而言，玻璃帶B具有以下的溫度分布。S卩，在成型體的下端粘合熔融玻璃A而形成玻璃帶B后，當(dāng)設(shè)玻璃帶B的寬度方向兩端部(耳部)的粘度為Π時(shí)，對(duì)兩端部進(jìn)行冷卻，以使得成為logn=9以上、優(yōu)選成為1gn =9以上且14.5以下，并且，進(jìn)行溫度控制，以使得兩端部的冷卻速度比玻璃帶B的寬度方向中央部的冷卻速度快。或者，也可以在第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)進(jìn)行的退火步驟中，為了使拉伸應(yīng)力作用于玻璃帶B的搬送方向上，至少在玻璃帶的寬度方向中央部的溫度為從對(duì)退火點(diǎn)加上150° C的溫度到由畸變點(diǎn)減去200° C的溫度的溫度區(qū)域中，進(jìn)行溫度控制，以使得玻璃帶B的寬度方向中央部的冷卻速度比玻璃帶B的寬度方向兩端部(耳部)的冷卻速度快。由此，在退火步驟中，在玻璃帶B的寬度方向中央部，能夠始終在搬送方向上施加拉伸應(yīng)力?；蛘?，在玻璃帶B的寬度方向的中央部的溫度為玻璃軟化點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)玻璃帶B的溫度進(jìn)行控制，以使得玻璃帶B的寬度方向的兩端部(耳部)比中央部的溫度低，并且中央部的溫度均勻。進(jìn)而，為了使搬送方向的拉伸應(yīng)力作用于玻璃帶B的寬度方向中央部，在玻璃帶B的寬度方向中央部的溫度小于軟化點(diǎn)且畸變點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)玻璃帶B的溫度進(jìn)行控制，以使得玻璃帶B的寬度方向的溫度分布從中央部朝向兩端部而降低。進(jìn)而，在玻璃帶B的寬度方向的中央部的溫度為畸變點(diǎn)的溫度區(qū)域中，對(duì)玻璃帶B的溫度進(jìn)行控制，以使得玻璃帶的寬度方向的兩端部(耳部)與中央部之間的溫度梯度消失。由此，對(duì)玻璃帶B的寬度方向中央部施加搬送方向的拉伸應(yīng)力。進(jìn)而，也可以為了使搬送方向的張力作用于玻璃帶B的寬度方向中央部，在玻璃帶B的寬度方向中央部的溫度小于畸變點(diǎn)附近的區(qū)域中，對(duì)玻璃帶B的溫度進(jìn)行控制，以使得從玻璃帶B的寬度方向兩端部(耳部)朝向玻璃帶B的寬度方向中央部而降低。由此，在玻璃帶B的寬度方向中央部的小于畸變點(diǎn)附近的區(qū)域中，在玻璃帶B的寬度方向的中央部，能夠始終在搬送方向上施加拉伸應(yīng)力。進(jìn)而，退火步驟可以包括 第I冷卻步驟，以第I平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，直到玻璃帶B的寬度方向中央部的溫度成為退火點(diǎn);第2冷卻步驟，以第2平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，直到玻璃帶B的寬度方向中央部的溫度從退火點(diǎn)成為畸變點(diǎn)-50° C ;第3冷卻步驟，以第3平均冷卻速度進(jìn)行冷卻，直到玻璃帶的中央部的溫度從畸變點(diǎn)-50° C成為畸變點(diǎn)-200° C。該情況下，第I平均冷卻速度為5.0° C/秒以上，第I平均冷卻速度比第3平均冷卻速度快，第3平均冷卻速度比第2平均冷卻速度快。即，按照平均冷卻速度從高到低的順序，為第I平均冷卻速度、第3平均冷卻速度、第2平均冷卻速度。玻璃帶B的搬送方向的冷卻速度對(duì)所制造的玻璃板的熱收縮造成影響。但是，通過(guò)如上所述設(shè)定冷卻速度，能夠得到提高玻璃板的制造量且具有良好的熱收縮率的玻璃板。這樣，在進(jìn)行成型步驟和退火步驟的爐室11、第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)，利用加熱單元控制玻璃帶B周圍的環(huán)境溫度，以使得玻璃帶B具有上述溫度。如圖4所示，檢測(cè)控制部30具有與搬送輥對(duì)18、19對(duì)應(yīng)配置的溫度傳感器34、以及作為圓周速度決定部38發(fā)揮功能的未圖示的計(jì)算機(jī)。圖4是說(shuō)明對(duì)搬送輥對(duì)18、19的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。各溫度傳感器34與圓周速度決定部38連接。并且，圓周速度決定部38連接成經(jīng)由驅(qū)動(dòng)部32驅(qū)動(dòng)搬送輥對(duì)18、19。檢測(cè)控制部30的詳細(xì)情況在后面敘述。 驅(qū)動(dòng)部32根據(jù)在后述存儲(chǔ)部36中存儲(chǔ)的搬送輥18a、19a的圓周速度，使搬送輥18a、19a旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)。驅(qū)動(dòng)部32具有與各搬送輥對(duì)18、19對(duì)應(yīng)設(shè)置的未圖示的馬達(dá)。另外，馬達(dá)也可以不與各搬送輥對(duì)18、19對(duì)應(yīng)地設(shè)置，其數(shù)量例如可以比各搬送輥對(duì)18、19的數(shù)量少。該情況下，可以使用具有齒輪的部件，該齒輪能夠在各搬送輥18a、19a之間變更速度比，以使得利用I臺(tái)馬達(dá)驅(qū)動(dòng)多個(gè)搬送輥18a、19a。該情況下，來(lái)自馬達(dá)的驅(qū)動(dòng)力例如經(jīng)由萬(wàn)向節(jié)等傳遞到搬送棍18a、19a。(檢測(cè)控制部)這里，更加詳細(xì)地說(shuō)明檢測(cè)控制部30。溫度傳感器34分別檢測(cè)第I退火爐12和第2退火爐13內(nèi)的配置位置中的環(huán)境溫度。圓周速度決定部38根據(jù)要制造的玻璃板的厚度等決定多個(gè)搬送棍18a、19a的圓周速度。而且，如下決定搬送棍18a、19a的圓周速度,使設(shè)于溫度區(qū)域E中的全部搬送棍19a的圓周速度比設(shè)于溫度區(qū)域D中的全部搬送輥18a的圓周速度快，優(yōu)選使設(shè)于比玻璃帶B的溫度為畸變點(diǎn)StP的位置更靠下游的搬送輥19a的圓周速度較快。即，在退火步驟中，以不在玻璃帶B中產(chǎn)生波形狀的塑性變形的方式，在玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，對(duì)多個(gè)搬送輥18a、19a進(jìn)行控制，以使得在搬送方向上對(duì)玻璃帶B作用有張力。具體而言，首先，圓周速度決定部38參照在后述存儲(chǔ)部36中存儲(chǔ)的玻璃帶B的軟化點(diǎn)SP、玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg、退火點(diǎn)AP、畸變點(diǎn)StP，根據(jù)由溫度傳感器34檢測(cè)到的環(huán)境溫度，估計(jì)退火爐12、13內(nèi)的這些點(diǎn)SP、Tg、AP、StP的位置。接著，圓周速度決定部38使設(shè)于溫度區(qū)域E中的3條搬送輥19a的圓周速度比設(shè)于溫度區(qū)域D中的2條搬送輥18a的圓周速度快。將該圓周速度的差異稱為比時(shí)，例如從抑制玻璃帶B的割斷的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選設(shè)較快的圓周速度相對(duì)于較慢的圓周速度之比的上限為1.02，從充分得到防止塑性變形的效果的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選設(shè)上述比的下限為1.0003。即，優(yōu)選溫度區(qū)域E的3條搬送輥19a的圓周速度比溫度區(qū)域D的2條搬送輥18a的圓周速度快0.03 2%，更加優(yōu)選快0.05 1.7%，進(jìn)一步優(yōu)選快0.1 1.5%，更進(jìn)一步優(yōu)選快0.2 1.0%，優(yōu)選快0.3 0.8%。此時(shí)，高于退火點(diǎn)AP且小于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的搬送輥18a、19a的圓周速度和搬送輥18a再位于溫度區(qū)域D的上 游側(cè)外側(cè)時(shí)的該搬送輥18a的圓周速度可以與溫度區(qū)域D的搬送輥18a的圓周速度相同或不同，特別優(yōu)選為不同。在不同的情況下，優(yōu)選按照比溫度區(qū)域D更靠上游側(cè)的搬送輥18a、溫度區(qū)域D的搬送輥18a、高于退火點(diǎn)AP且小于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的搬送輥19a的順序，越是位于下游側(cè)的搬送輥，速度越快。在溫度區(qū)域D中，最上游側(cè)的搬送輥18a的圓周速度和從上游側(cè)起的第2個(gè)搬送輥18a的圓周速度可以相同或不同，特別優(yōu)選為不同。在不同的情況下，優(yōu)選從上游側(cè)起的第2個(gè)搬送輥18a的圓周速度比最上游側(cè)的搬送輥18a的圓周速度快。并且，在溫度區(qū)域E中，從下游側(cè)起的3個(gè)搬送輥19a的圓周速度可以全部相同、一部分相同或全部不同，特別優(yōu)選為全部不同。在全部不同的情況下，優(yōu)選最下游側(cè)的搬送棍19a的圓周速度最快,從下游側(cè)起的第3個(gè)搬送輥19a的圓周速度最慢。并且，優(yōu)選以不使相對(duì)于由搬送輥18a、19a夾持的部分在玻璃帶B的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域產(chǎn)生波形狀的塑性變形的方式，在相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中，對(duì)玻璃帶B作用有搬送方向的拉伸應(yīng)力。使搬送輥對(duì)18、19中的、設(shè)于比相對(duì)于玻璃帶的由搬送輥夾持的部分在玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域的溫度為玻璃退火點(diǎn)AP的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比搬送輥對(duì)18、19中的、設(shè)于相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)18的搬送輥18a的圓周速度快，在作用拉伸應(yīng)力的方面是優(yōu)選的。這樣,決定搬送棍18a、19a的圓周速度,使得設(shè)于溫度區(qū)域E中的搬送棍19a的圓周速度比設(shè)于溫度區(qū)域D中的搬送輥18a的圓周速度快，由此對(duì)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制，能夠有效地在玻璃帶B的搬送方向上作用有張力，能夠防止在搬送輥18a、19a的寬度方向內(nèi)側(cè)的區(qū)域中產(chǎn)生的波形狀的變形。圓周速度決定部38具有存儲(chǔ)部36。存儲(chǔ)部36存儲(chǔ)如上所述決定的多個(gè)搬送輥18a、19a的圓周速度。存儲(chǔ)部36按照玻璃的每個(gè)組成而存儲(chǔ)玻璃帶B的軟化點(diǎn)SP、玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg、退火點(diǎn)AP、畸變點(diǎn)StP。并且，未圖示的計(jì)算機(jī)根據(jù)由溫度傳感器34檢測(cè)到的環(huán)境溫度，對(duì)退火爐12、13內(nèi)的加熱單元進(jìn)行自動(dòng)控制，以使得退火爐12、13內(nèi)的環(huán)境溫度分別維持在規(guī)定溫度范圍內(nèi)。第I退火爐12的規(guī)定溫度范圍例如被設(shè)定為500 800度。第2退火爐13的規(guī)定溫度范圍例如被設(shè)定為200 500度。采板裝置4具有在第2退火爐13的下游側(cè)配置的未圖示的采板室。在采板室中，按照一定長(zhǎng)度切斷玻璃帶B，對(duì)玻璃板C進(jìn)行采板。玻璃板C的厚度例如為0.5mm以下。并且，玻璃板C的大小沒有特別限定，例如為寬度方向長(zhǎng)度500 3500mmX長(zhǎng)邊方向長(zhǎng)度500 3500_。并且，例如，玻璃板C的寬度方向長(zhǎng)度可以為1000_以上、1500_以上、2000mm以上、2500mm以上，長(zhǎng)邊方向長(zhǎng)度可以為IOOOmm以上、1500mm以上、2000mm以上、2500mm以上。玻璃板C越是大型化，玻璃帶B中寬度方向中央部與搬送輥或退火爐的外壁之間的距離越大，所以，存在容易在玻璃帶B的寬度方向中央部與搬送輥附近且寬度方向內(nèi)側(cè)的玻璃帶B的區(qū)域即相鄰區(qū)域之間產(chǎn)生溫度差的傾向。因此，在玻璃板C的寬度方向長(zhǎng)度為IOOOmm以上的情況下，存在容易在搬送輥附近且寬度方向內(nèi)側(cè)的玻璃帶B的區(qū)域中產(chǎn)生波形狀變形的傾向，本發(fā)明的效果顯著。另外，玻璃板C的寬度方向長(zhǎng)度為1500mm以上、2000mm以上、2500mm以上時(shí)，本發(fā)明的效果是有用的。另外，代替圓周速度決定部38,也可以由操作員決定搬送棍18a、19a的圓周速度。該情況下，玻璃板制造裝置I還具有受理操作員的輸入操作的未圖示的輸入部，該輸入部受理操作員輸入的搬送輥18a、19a的圓周速度或旋轉(zhuǎn)速度等。存儲(chǔ)部36也可以不存儲(chǔ)玻璃帶B的軟化點(diǎn)SP、玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg、退火點(diǎn)AP、畸變點(diǎn)StP等，而存儲(chǔ)通過(guò)操作員根據(jù)玻璃帶B的軟化點(diǎn)SP、玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)T9、退火點(diǎn)AP、畸變點(diǎn)StP等而決定并輸入的搬送輥18a、19a的圓周速度或旋轉(zhuǎn)速度，將這些信息傳遞到驅(qū)動(dòng)部即可。另外，輸入部也可以與驅(qū)動(dòng)部直接連接，搬送輥的圓周速度或旋轉(zhuǎn)速度直接輸入到驅(qū)動(dòng)部。根據(jù)如上所述構(gòu)成的玻璃板制造裝置1，在玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且玻璃軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中，在搬送方向上對(duì)玻璃帶B作用有拉伸應(yīng)力。更具體而言，對(duì)搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制，以使得設(shè)于玻璃帶B的溫度為玻璃退火點(diǎn)AP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)19的搬送輥19a的圓周速度，比設(shè)于玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下 的溫度區(qū)域D中的搬送輥18a的圓周速度快。因此，能夠有效地在搬送方向上對(duì)在退火爐12、13內(nèi)搬送的玻璃帶B作用有張力。因此，能夠抑制相對(duì)于由搬送輥18a、19a夾持的部分在玻璃帶B的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域中產(chǎn)生波形狀的變形，能夠防止玻璃板的平坦度的惡化。在制造玻璃帶B的寬度方向兩端部與寬度方向中央部的厚度差容易增大、即使較小的應(yīng)力也容易變形的板厚為0.5mm以下的玻璃板的情況下，也發(fā)揮該效果，能夠減少要產(chǎn)生的翹曲、割斷的產(chǎn)生。更加具體地說(shuō)明這點(diǎn)。以往，在圖7所示的搬送輥對(duì)18、19所夾持的區(qū)域被冷卻而使玻璃收縮的情況下，在圖7中標(biāo)號(hào)S所示的區(qū)域(相鄰區(qū)域)中作用有壓縮應(yīng)力。此時(shí)，在搬送輥附近且比搬送輥更靠寬度方向內(nèi)側(cè)的相鄰區(qū)域的玻璃溫度為高于軟化點(diǎn)(粘度H為log η =7.65的溫度)的高溫的情況下，在比搬送輥對(duì)18、19所夾持的區(qū)域更靠寬度方向內(nèi)側(cè)的搬送輥附近的區(qū)域即相鄰區(qū)域作用的壓縮應(yīng)力瞬時(shí)被緩和，所以，難以產(chǎn)生波形狀的塑性變形。另一方面，在相同相鄰區(qū)域的玻璃溫度為低于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)的低溫的情況下，粘度充分上升，所以，難以產(chǎn)生波形狀的塑性變形。
與此相對(duì)，在搬送輥的附近且比搬送輥更靠寬度方向內(nèi)側(cè)的相鄰區(qū)域的玻璃溫度為低于玻璃軟化點(diǎn)的低溫、且高于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)的高溫的情況下，由于上述生成的壓縮應(yīng)力，容易在搬送輥18a、18b的附近且寬度方向內(nèi)側(cè)的玻璃帶的相鄰區(qū)域中產(chǎn)生塑性變形(波形狀的變形)，玻璃板的平坦度惡化。更具體而言，例如，當(dāng)進(jìn)行玻璃帶的溫度控制以使得對(duì)玻璃帶B的寬度方向中央部施加搬送方向的拉伸應(yīng)力(張力)時(shí)，對(duì)相鄰區(qū)域施加壓縮，容易在相鄰區(qū)域中產(chǎn)生呈波形狀的塑性變形。另外，當(dāng)進(jìn)行溫度控制以使得玻璃帶B的寬度方向中央部的冷卻速度始終最快時(shí)，始終對(duì)玻璃帶B的寬度方向中央部施加搬送方向的拉伸應(yīng)力(張力)。因此，與上述相鄰區(qū)域相比，難以在包含玻璃帶B的寬度方向中央部的玻璃帶的中央?yún)^(qū)域中產(chǎn)生塑性變形。通過(guò)從成型體的正下方對(duì)玻璃帶B的寬度方向兩端部(耳部)進(jìn)行急速冷卻，上述這種上述相鄰區(qū)域中的波形狀的塑性變形的問題顯著。并且，通過(guò)進(jìn)行玻璃帶B的溫度控制以使得始終對(duì)玻璃帶B的寬度方向中央部施加搬送方向的拉伸應(yīng)力，上述相鄰區(qū)域的塑性變形的問題顯著。即，在進(jìn)行上述的始終對(duì)玻璃帶B的寬度方向中央部施加搬送方向的拉伸應(yīng)力的溫度控制的情況下，抑制塑性變形的本發(fā)明的制造方法的效果顯著。在制造玻璃帶B的寬度方向兩端部與上述相鄰區(qū)域的厚度差容易增大、且厚度較薄、即使較小的應(yīng)力也容易變形的板厚為0.5mm以下的玻璃板的情況下，這種塑性變形的問題顯著。即，當(dāng)使用上述專利文獻(xiàn)I的制造方法時(shí)，在制造板厚為0.5mm以下的玻璃板的情況下，搬送輥的寬度方向內(nèi)側(cè)的區(qū)域即上述相鄰區(qū)域更加容易變形，使玻璃板的平坦度更加惡化。另一方面，在上述專利文獻(xiàn)2的制造方法中，基于如下想法:使設(shè)于下方的搬送輥的圓周速度比設(shè)于上方的搬送輥快，但是，根據(jù)專利文獻(xiàn)2的段落編號(hào)

的記載，考慮以板厚為0.7 Imm左右的較厚的玻璃為前提，并且，從搬送方向的上游側(cè)到下游側(cè)依次加快搬送輥的圓周速度，由此，始終在搬送方向上對(duì)玻璃帶施加張力。但是，如上所述 ，在玻璃帶的上述相鄰區(qū)域中產(chǎn)生塑性變形是有限的玻璃帶的溫度區(qū)域中的現(xiàn)象，需要在適當(dāng)?shù)臏囟葏^(qū)域的搬送輥之間施加圓周速度差。因此，如專利文獻(xiàn)2那樣僅相對(duì)于上游加快下游的搬送輥的圓周速度，不僅沒有效果，還會(huì)在玻璃帶中產(chǎn)生塑性變形，在制造板厚為0.5mm以下的玻璃板的情況下,例如施加實(shí)施例
所記載的圓周速度差時(shí)，可能割斷玻璃帶。與此相對(duì)，在本實(shí)施方式中，在玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且玻璃軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中，在搬送方向上對(duì)玻璃帶B作用有張力。因此，能夠抑制在玻璃帶B的相鄰區(qū)域中產(chǎn)生波形狀的變形，能夠防止玻璃板的平坦度的惡化。并且，在制造板厚為0.5mm以下的玻璃板的情況下,也不會(huì)割斷玻璃帶。在本實(shí)施方式中，具體而言，為了在搬送方向上對(duì)玻璃帶B作用有拉伸應(yīng)力，對(duì)搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制，以使得設(shè)于玻璃帶B的溫度為玻璃退火點(diǎn)AP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)19的搬送輥19a的圓周速度，比設(shè)于玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域D中的搬送輥18a的圓周速度快。另外，多個(gè)搬送輥對(duì)18、19設(shè)置在至少溫度區(qū)域D和溫度區(qū)域E中即可。并且，多個(gè)搬送輥對(duì)的數(shù)量至少為2個(gè)即可，沒有特別限制。另外，軟化點(diǎn)SP、玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg、退火點(diǎn)Ap、畸變點(diǎn)StP的位置以及位于以這些各點(diǎn)為邊界而形成的各區(qū)域中的搬送輥對(duì)的數(shù)量沒有特別限制。(第2實(shí)施方式)接著，對(duì)本發(fā)明的第2實(shí)施方式的玻璃板制造裝置進(jìn)行說(shuō)明。這里，關(guān)注于與上述第I實(shí)施方式的不同之處進(jìn)行說(shuō)明。在第2實(shí)施方式中，檢測(cè)控制部40的計(jì)算機(jī)除了作為圓周速度決定部48發(fā)揮功能以外，如圖5所示，還作為搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部(以下簡(jiǎn)稱為檢測(cè)部)47中的除了溫度傳感器44以外的部分發(fā)揮功能。圖5是說(shuō)明對(duì)搬送輥對(duì)18、19的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。在圖5中，與第I實(shí)施方式中參照的標(biāo)號(hào)相同的標(biāo)號(hào)所示的要素與第I實(shí)施方式中說(shuō)明的要素相同。檢測(cè)部47與溫度傳感器44連接。溫度傳感器44檢測(cè)搬送輥18a、19a的溫度。這里，檢測(cè)搬送輥18a、19a的溫度的情況還包括計(jì)算搬送輥18a、19a的溫度的情況。該情況下，參照由各 溫度傳感器44檢測(cè)到的環(huán)境溫度中的存儲(chǔ)在存儲(chǔ)部46中的溫度差數(shù)據(jù)，計(jì)算搬送輥18a、19a的溫度。檢測(cè)部47根據(jù)檢測(cè)到的搬送輥18a、19a的溫度，如后所述，計(jì)算搬送輥18a、19a的熱膨脹量作為直徑變化。圓周速度決定部48的存儲(chǔ)部46存儲(chǔ)溫度差數(shù)據(jù)。溫度差數(shù)據(jù)包括在退火爐12、13的設(shè)置時(shí)預(yù)先測(cè)定的、退火爐12、13的環(huán)境溫度與各環(huán)境溫度下的搬送輥18a、19a的溫度(表面溫度)之差的數(shù)據(jù)。由于退火爐12、13的構(gòu)造而存儲(chǔ)不同的溫度差數(shù)據(jù)。在存儲(chǔ)部46中還存儲(chǔ)有搬送輥18a、19a的熱膨脹系數(shù)(以下稱為輥熱膨脹系數(shù))。輥熱膨脹系數(shù)根據(jù)搬送輥18a、19a的材質(zhì)來(lái)決定。并且，在存儲(chǔ)部46中還存儲(chǔ)有由圓周速度決定部48決定的各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度、在多個(gè)搬送輥對(duì)18、19之間設(shè)定的作為基準(zhǔn)的圓周速度分布、各搬送輥18a、19a的直徑的基準(zhǔn)值。各搬送輥18a、19a的直徑的基準(zhǔn)值分別是常溫(例如25度)下的新品時(shí)的直徑。并且，存儲(chǔ)部46存儲(chǔ)達(dá)成作為基準(zhǔn)的圓周速度分布時(shí)的條件(搬送輥的溫度、玻璃帶B的溫度、玻璃帶的熱膨脹系數(shù)、玻璃帶B的厚度、寬度、玻璃帶的流量等)。圓周速度決定部48在多個(gè)搬送棍對(duì)18、19之間設(shè)定搬送棍18a、19a的圓周速度與玻璃帶B的搬送速度的相對(duì)速度恒定時(shí)的多個(gè)搬送輥對(duì)18、19之間的圓周速度比(圓周速度分布)。在該圓周速度比中，設(shè)定為設(shè)于溫度區(qū)域E中的搬送輥對(duì)19的搬送輥19a的圓周速度比設(shè)于溫度區(qū)域D中的搬送輥對(duì)18的搬送輥18a的圓周速度快。接著，圓周速度決定部48在維持第I實(shí)施方式中決定的溫度區(qū)域D、E中的搬送輥18a、19a的圓周速度的大小關(guān)系的狀態(tài)下，根據(jù)由檢測(cè)部47計(jì)算出的搬送輥18a、19a的直徑變化，決定各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，以確保多個(gè)搬送輥對(duì)18、19之間的圓周速度比。另外，代替圓周速度決定部48,也可以通過(guò)操作員來(lái)計(jì)算搬送棍18a、19a的圓周速度。該情況下，玻璃板制造裝置I還具有與第I實(shí)施方式中說(shuō)明的輸入部相同的輸入部。存儲(chǔ)部46也可以不存儲(chǔ)溫度差數(shù)據(jù)、輥熱膨脹系數(shù)、圓周速度分布、各搬送輥18a、19a的直徑的基準(zhǔn)值、達(dá)成作為基準(zhǔn)的圓周速度分布時(shí)的條件等，而存儲(chǔ)通過(guò)操作員根據(jù)溫度差數(shù)據(jù)、輥熱膨脹系數(shù)、圓周速度分布、各搬送輥18a、19a的直徑的基準(zhǔn)值、達(dá)成作為基準(zhǔn)的圓周速度分布時(shí)的條件等而計(jì)算并輸入的搬送輥18a、19a的圓周速度。((圓周速度比的設(shè)定))多個(gè)搬送棍對(duì)18、19之間的圓周速度比例如被設(shè)定成，以最上游側(cè)的搬送棍18a的圓周速度為基準(zhǔn)，從緊接著的下游側(cè)的搬送輥18a起，圓周速度依次加快最上游側(cè)的搬送棍18a的圓周速度的0.1%。在本實(shí)施方式中,最下游側(cè)的搬送棍19a的圓周速度為最上游側(cè)的搬送輥18a的100.6%。通過(guò)按照這種圓周速度比對(duì)多個(gè)搬送輥對(duì)18、19進(jìn)行控制，玻璃帶B不會(huì)在搬送輥對(duì)18、19的上方變形，并且，能夠抑制在玻璃帶B的表面產(chǎn)生細(xì)微的傷痕。該情況下，根據(jù)圓周速度比而設(shè)定的圓周速度使用最上游側(cè)的搬送輥18a的圓周速度來(lái)設(shè)定值。這樣設(shè)定為基準(zhǔn)的圓周速度比是對(duì)現(xiàn)有玻璃帶B進(jìn)行退火而不產(chǎn)生傷痕和形狀變形的問題時(shí)的圓周速度比。該作為基準(zhǔn)的圓周速度分布與玻璃帶B的溫度、熱膨脹系數(shù)、厚度、寬度、玻璃流量等的條件一起存儲(chǔ)保持在圓周速度決定部48中。如后所述，在玻璃帶B的溫度變化等的退火時(shí)的條件變化的情況下，對(duì)作為基準(zhǔn)的圓周速度分布進(jìn)行修正，設(shè)定該圓周速度比。圓周速度決定部48通過(guò)玻璃帶B的溫度、熱膨脹系數(shù)、厚度、玻璃流量等，對(duì)基準(zhǔn)的圓周速度比進(jìn)行修正并設(shè)定。具體而言，在作為基準(zhǔn)的圓周速度分布而設(shè)定的圓周速度比中，作為此時(shí)的條件，設(shè)定各搬送輥對(duì)18、19中的作為基準(zhǔn)的溫度。因此，在當(dāng)前的玻璃帶B的溫度相對(duì)于該作為基準(zhǔn)的溫度而變化的情況下，例如在溫度T1變化為T2的情況下，圓周速度決定部48使用T2與T1的溫度差中的熱膨脹率之差，對(duì)作為基準(zhǔn)的圓周速度分布而設(shè)定的圓周速度比進(jìn)行修正。這是因?yàn)椋Ａ的搬送速度根據(jù)由玻璃帶B的溫度和熱膨脹系數(shù)決定的熱膨脹率而變化。該情況下，熱膨脹系數(shù)由于玻璃帶B的種類而不同，所以，也可以使用考慮了玻璃帶B的熱膨脹系數(shù)和溫度的熱膨脹率的差異，更加一般地對(duì)圓周速度比進(jìn)行修正。除了玻璃帶B的溫度和熱膨脹系數(shù)的溫度依賴性以外，還根據(jù)玻璃帶B的厚度、寬度、玻璃流量等的條件的變化而進(jìn)行修正，設(shè)定這種圓周速度比。因此，玻璃帶B的溫度、熱膨脹系數(shù)的溫度依賴性的特性、厚度、寬度、玻璃流量等的基準(zhǔn)的圓周速度比中的條件被預(yù)先存儲(chǔ)保持在圓周速度決定部48中。玻璃熱膨脹系數(shù)根據(jù)熔融玻璃的組成而決定。根據(jù)所設(shè)定的圓周速度比，將最上游側(cè)的搬送輥對(duì)的當(dāng)前的圓周速度作為基準(zhǔn)，計(jì)算下游側(cè)的各搬送輥對(duì)的圓周速度。這樣，通過(guò)根據(jù)包含玻璃帶B的溫度的狀態(tài)變化對(duì)圓周速度比進(jìn)行修正，能夠決定更加適當(dāng)?shù)陌崴凸?8a、19a的旋轉(zhuǎn)速度。((搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度的決定))圓周速度決定部48根據(jù)計(jì)算出或由操作員輸入的各搬送棍18a、19a的圓周速度，按照下述式子決定各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度。旋轉(zhuǎn)速度=圓周速度/ (熱膨脹的搬送輥的直徑X )這里，在退火爐12、13內(nèi)的各搬送輥對(duì)18、19的配置位置中檢測(cè)到的環(huán)境溫度相對(duì)于上述作為基準(zhǔn)的圓周速度比中的搬送輥對(duì)18、19的溫度而變化的情況下，決定搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，以確保上述圓周速度比。具體而言，關(guān)于由溫度傳感器44檢測(cè)到的溫度變化的搬送輥18a、19a，檢測(cè)部47參照搬送輥18a、19a的溫度中的輥熱膨脹系數(shù)和各搬送輥18a、19a的直徑的基準(zhǔn)值，按照下述式子，計(jì)算該搬送輥18a的膨脹量(直徑的變化量)。dD= β.D.Δ TdD:膨脹量β:熱膨脹系數(shù)
D:搬送輥的直徑的基準(zhǔn)值A(chǔ)T:與在基準(zhǔn)的圓周速度比中設(shè)定的搬送輥的溫度之間的溫度差圓周速度決定部48根據(jù)由檢測(cè)部47計(jì)算出的搬送輥18a的直徑的變化量，按照下述式子，設(shè)圓周速度的變化量為1，計(jì)算新的旋轉(zhuǎn)速度，對(duì)搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度進(jìn)行變更。新的旋轉(zhuǎn)速度=(圓周速度+圓周速度的變化量)/ ((搬送輥的直徑+搬送輥的直徑的變化量)X )由圓周速度決定部48決定的旋轉(zhuǎn)速度被送到驅(qū)動(dòng)部32，對(duì)搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行控制。圓周速度比不限于上述情況。并且，作為圓周速度分布，代替圓周速度比，圓周速度決定部48也可以計(jì)算各搬送輥18a、19a的具體的圓周速度。該情況下，作為基準(zhǔn)的圓周速度分布和修正后的圓周速度也設(shè)定為具體的速度值。在第2實(shí)施方式中，根據(jù)搬送輥的直徑的溫度，調(diào)整旋轉(zhuǎn)速度以成為所設(shè)定的圓周速度分布，除此之外，還根據(jù)玻璃帶的溫度，對(duì)作為基準(zhǔn)的圓周速度分布進(jìn)行修正，設(shè)定圓周速度分布。但是，也可以不根據(jù)玻璃帶的當(dāng)前溫度對(duì)作為基準(zhǔn)的圓周速度分布進(jìn)行修正。但是，在制造表面品質(zhì)優(yōu)良的玻璃板的方面，優(yōu)選根據(jù)玻璃帶的當(dāng)前溫度對(duì)作為基準(zhǔn)的圓周速度分布進(jìn)行修正。根據(jù)第2實(shí)施方式，在第I實(shí)施方式的效果的基礎(chǔ)上，考慮在搬送輥18a、19a中產(chǎn)生的狀態(tài)的變化，對(duì)各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度進(jìn)行控制，以補(bǔ)償該變化，所以，能夠更高精度地抑制各搬送輥18a、19a的圓周速度與玻璃帶B的搬送速度的相對(duì)速度在多個(gè)搬送輥對(duì)18、19中產(chǎn)生差異。由此 ，能夠防止玻璃帶B與搬送輥18a、19a之間的打滑，能夠提高玻璃板表面的品質(zhì)。并且，根據(jù)玻璃帶B的溫度，對(duì)用于搬送玻璃帶B的多個(gè)搬送輥對(duì)18、19的圓周速度分布進(jìn)行修正并設(shè)定，所以，能夠防止玻璃帶B多余而使玻璃帶B變形，并且，通過(guò)加快到必要以上，能夠防止玻璃帶B被拉伸而割斷玻璃帶B。在玻璃的搬送速度快、且玻璃帶B的強(qiáng)度小而容易變形的厚度為0.5mm以下的薄板玻璃的制造中，這種效果更加顯著。即使如第I實(shí)施方式中說(shuō)明的那樣對(duì)退火爐12、13內(nèi)的環(huán)境溫度進(jìn)行控制，如上所述，玻璃帶B的溫度和搬送輥18a、19a的溫度也變化。但是，該變化較小，所以，即使根據(jù)溫度對(duì)上述作為基準(zhǔn)的圓周速度比進(jìn)行修正，該修正量也小，不會(huì)大幅改變所設(shè)定的作為基準(zhǔn)的圓周速度比的分布。即，設(shè)于溫度區(qū)域E中的所述搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度比設(shè)于溫度區(qū)域D中的搬送輥對(duì)的所述搬送輥的圓周速度快，這點(diǎn)沒有變化。在上述例子中，在溫度傳感器中檢測(cè)退火爐12、13內(nèi)的環(huán)境溫度，使用該環(huán)境溫度計(jì)算搬送輥溫度，但是，也可以直接測(cè)定搬送輥溫度。因此，例如，作為搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部，也可以使用用于連續(xù)測(cè)定搬送輥的溫度的溫度計(jì)。(第3實(shí)施方式)接著，對(duì)本發(fā)明的第3實(shí)施方式的玻璃板制造裝置進(jìn)行說(shuō)明。這里，關(guān)注于與上述第I和第2實(shí)施方式的不同之處進(jìn)行說(shuō)明。在第2實(shí)施方式中，作為搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部47，使用對(duì)搬送輥18a、19a的溫度進(jìn)行檢測(cè)的溫度傳感器44和計(jì)算機(jī)，但是，這里，如圖6所示，作為搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部(以下簡(jiǎn)稱為檢測(cè)部)57，使用用于對(duì)搬送輥18a、19a的磨損量進(jìn)行檢測(cè)的距離測(cè)定傳感器54和未圖示的計(jì)算機(jī)。另外，圖6是說(shuō)明對(duì)搬送輥對(duì)18、19的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制的控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)的框圖。在圖6中，與第I和第2實(shí)施方式中參照的標(biāo)號(hào)相同的標(biāo)號(hào)所示的要素與第I和第2實(shí)施方式中說(shuō)明的要素相同。檢測(cè)部57與距離測(cè)定傳感器54連接。
距離測(cè)定傳感器54與各搬送輥對(duì)18、19對(duì)應(yīng)地設(shè)置多個(gè)。距離測(cè)定傳感器54檢測(cè)驅(qū)動(dòng)用軸間隔。驅(qū)動(dòng)用軸間隔是指，連接相對(duì)于玻璃帶B位于同側(cè)的搬送輥18a、19a彼此的驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b和與該驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b對(duì)置配置的驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b之間的距離。搬送輥對(duì)18、19在成對(duì)的搬送輥18a、19a之間相互施力的狀態(tài)下夾著玻璃帶B。因此，通過(guò)檢測(cè)部57檢測(cè)各搬送輥18a、19a的磨損量，作為由于搬送輥18a、19a的磨損而產(chǎn)生的按照下述式子計(jì)算出的輥半徑相對(duì)于新品時(shí)的輥半徑的變化量。在該式子中，玻璃帶B的厚度在各搬送輥18a、19a的位置中恒定，所以，通過(guò)測(cè)定驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b彼此的間隔，計(jì)算輥半徑。輥半徑=(驅(qū)動(dòng)用軸間隔-玻璃帶厚度)/2檢測(cè)控制部50的圓周速度決定部58決定搬送棍18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償由于所檢測(cè)到的搬送輥18a、19a的磨損而引起的搬送輥18a、19a的半徑變化所產(chǎn)生的、搬送棍18a、19a的圓周速度相對(duì)于圓周速度比的偏差。另外，在第3實(shí)施方式中，作為搬送輥18a、19a的直徑變化，使用根據(jù)磨損狀態(tài)而計(jì)算出的半徑變化，但是，也可以與在第2實(shí)施方式中使用的搬送輥18a、19a的溫度一起，統(tǒng)合地應(yīng)用該磨損狀態(tài)。該情況下，搬送輥18a、19a的直徑由于磨損量而變化，并且由于熱膨脹而變化。能夠使用該直徑計(jì)算搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，以使得伴隨直徑變化而變化的搬送輥18a、19a的圓周速度維持在圓周速度比。進(jìn)而，除了搬送輥18a、19a的直徑變化以外，作為玻璃帶的狀態(tài)，也可以統(tǒng)合地應(yīng)用由于玻璃帶B的熱膨脹而引起的根據(jù)玻璃帶B的溫度而變化的玻璃帶B的搬送速度變化。根據(jù)以上的第3實(shí)施方式的玻璃板制造裝置，能夠?qū)τ捎诎崴洼?8a、19a的磨損而引起的直徑變化所導(dǎo)致的搬送輥的圓周速度相對(duì)于圓周速度比的偏差進(jìn)行補(bǔ)償。另外，在該玻璃板制造裝置中，距離測(cè)定傳感器54也可以構(gòu)成為，代替搬送輥對(duì)
18、19的驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b彼此的距離，讀取與搬送輥對(duì)18、19的驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b相對(duì)于原點(diǎn)位置的偏差，檢測(cè)磨損量。原點(diǎn)位置是在搬送棍18a、19a為新品時(shí)驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b所處的中心位置，被存儲(chǔ)在存儲(chǔ)部56中。使用搬送輥對(duì)18、19的驅(qū)動(dòng)用軸18b、19b相對(duì)于原點(diǎn)位置的偏差，檢測(cè)搬送輥18a、19a的磨損量，由此，能夠計(jì)算磨損后的搬送輥的輥徑。另外，搬送輥18a、19a的直徑不限于由檢測(cè)部57計(jì)算，例如，操作員也可以根據(jù)磨損量進(jìn)行計(jì)算。該情況下，根據(jù)由操作員計(jì)算出并輸入到圓周速度決定部58的搬送輥18a、19a的直徑，通過(guò)圓周速度決定部58計(jì)算搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度?；蛘撸部梢愿鶕?jù)操作員計(jì)算出的搬送棍18a、19a的直徑,進(jìn)一步計(jì)算搬送棍18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，將該計(jì)算結(jié)果輸入到圓周速度決定部58。在圓周速度決定部58中計(jì)算或輸入的旋轉(zhuǎn)速度由圓周速度決定部58決定，并傳遞到驅(qū)動(dòng)部32。并且，搬送輥18a、19a的磨損量、原點(diǎn)位置也可以由操作員計(jì)算，計(jì)算出的值也可以存儲(chǔ)在存儲(chǔ)部56中。另外，在第2實(shí)施方式、第3實(shí)施方式中，決定搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償在搬送輥對(duì)18、19的各輥中產(chǎn)生的搬送輥18a、19a的直徑變化，但是，除了搬送輥18a、19a以外，也可以決定輥對(duì)17的各輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償在成型步驟中用作冷卻輥對(duì)的輥對(duì)17的各輥的直徑變化。該情況下，關(guān)于輥對(duì)17的各輥，使用上述搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部47、57這樣的檢測(cè)部，檢測(cè)輥對(duì)17的各輥的狀態(tài)，根據(jù)檢測(cè)結(jié)果決定輥對(duì)17的各輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償輥對(duì)17的各輥的直徑變化?！愕?棍對(duì)17的各棍的圓周速度被設(shè)定為適當(dāng)?shù)闹?，以使得玻璃板的厚度分布和玻璃表面的凹凸最小，所以，從該值產(chǎn)生偏差會(huì)使玻璃板的厚度分布和玻璃表面的凹凸惡化。S卩，當(dāng)輥對(duì)17的圓周速度變化時(shí)，從成型體的下端到輥對(duì)17之間進(jìn)行的玻璃帶B的拉長(zhǎng)量和從輥對(duì)17到搬送輥對(duì)18之間進(jìn)行的玻璃帶B的拉長(zhǎng)量也變化，(成型體的下端 輥對(duì)17之間的玻璃帶B的寬度方向的溫度分布和輥對(duì)17 搬送輥對(duì)18、19的玻璃帶的寬度方向的溫度分布的方式不同)，由此，所制造的玻璃板的寬度方向的厚度分布和玻璃表面的凹凸的大小變化。因此，優(yōu)選決定輥對(duì)17的各輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償輥對(duì)17的各輥的直徑變化。

并且，也可以針對(duì)搬送輥對(duì)18、19和輥對(duì)17的各輥中的至少任意一方的各輥，決定旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償各輥的直徑變化。S卩，不需要針對(duì)全部輥(冷卻輥、搬送輥)決定輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償冷卻輥和搬送輥的直徑變化，也可以僅針對(duì)有效的輥進(jìn)行。例如，決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償設(shè)于玻璃帶B的寬度方向中央部為軟化點(diǎn)(粘度H為log η=7.65的溫度)以下的區(qū)域中的搬送輥的直徑變化，使搬送輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，由此，能夠抑制玻璃帶B的打滑等，能夠抑制在玻璃帶B的表面產(chǎn)生傷痕。當(dāng)玻璃為軟化點(diǎn)SP以上時(shí)，玻璃帶B的粘度低，難以產(chǎn)生打滑。另一方面，在軟化點(diǎn)SP以下的玻璃帶B中容易產(chǎn)生打滑。因此，優(yōu)選決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償設(shè)于玻璃帶B的中央部為軟化點(diǎn)SP以下的區(qū)域中的搬送輥的直徑變化。并且，在上述退火步驟中，決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以至少補(bǔ)償設(shè)于玻璃帶B的中央部的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥的直徑變化，由此，玻璃帶B的塑性變形的抑制效果增大。因此，優(yōu)選決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以至少補(bǔ)償設(shè)于玻璃帶B的中央部的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥的直徑變化。并且，設(shè)于玻璃帶B的中央部的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥容易產(chǎn)生直徑變化，所以，優(yōu)選決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以補(bǔ)償設(shè)于該區(qū)域中的搬送輥的直徑變化。在玻璃溫度為高于軟化點(diǎn)SP的高溫的情況下，作用于玻璃的壓縮應(yīng)力瞬時(shí)被緩和，所以，在玻璃帶B中難以產(chǎn)生波形狀的塑性變形。另一方面，在玻璃溫度為低于玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg的低溫的情況下，玻璃帶B的粘度充分上升，所以，難以產(chǎn)生波形狀的塑性變形。并且，越是上游側(cè)的搬送輥，越容易產(chǎn)生由于磨損或熱膨脹而導(dǎo)致的輥徑變化。即，優(yōu)選決定搬送輥的旋轉(zhuǎn)速度，以至少補(bǔ)償設(shè)于溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域中的搬送輥的直徑變化。(變形例)
在第3實(shí)施方式的玻璃板制造裝置的搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部57中，代替距離測(cè)定傳感器54，也可以使用如下裝置:對(duì)根據(jù)搬送輥18a、19a的使用日數(shù)而計(jì)算出的搬送輥18a、19a的直徑變化進(jìn)行計(jì)數(shù)，作為搬送輥18a、19a的直徑變化。例如，對(duì)該直徑變化進(jìn)行計(jì)數(shù)的裝置將搬送輥18a、19a的使用日數(shù)送到圓周速度決定部58。圓周速度決定部58參照在圓周速度決定部58的存儲(chǔ)部56中存儲(chǔ)的、作為各搬送輥18a、19a的過(guò)去的更換實(shí)績(jī)的過(guò)去更換時(shí)的輥直徑相對(duì)于其新品時(shí)的磨損量和到更換為止的使用日數(shù)，根據(jù)這些信息計(jì)算每I日的磨損量。接著，參照在存儲(chǔ)部56中存儲(chǔ)的新品時(shí)的輥直徑，按照下述式子計(jì)算輥直徑。此時(shí)，使用從對(duì)上述直徑變化進(jìn)行計(jì)數(shù)的裝置送來(lái)的使用日數(shù)，如下述式子所示，檢測(cè)每I日的磨損量X使用日數(shù)的積，其相當(dāng)于搬送輥18a、19a的磨損量。輥直徑=新品時(shí)的直徑-(每I日的磨損量X使用日數(shù))圓周速度決定部58在存儲(chǔ)部56中存儲(chǔ)各搬送輥18a、19a的過(guò)去的更換實(shí)績(jī)、新品時(shí)的棍直徑。根據(jù)該變形例，能夠利用更簡(jiǎn)單的方法，對(duì)由于搬送輥18a、19a的直徑變化而產(chǎn)生的搬送輥18a、19a的圓周速度相對(duì)于圓周速度比的偏差進(jìn)行補(bǔ)償。另外，每I日的磨損量也可以由操作員計(jì)算并存儲(chǔ)在存儲(chǔ)部56中。并且，基于上述磨損量的搬送輥18a、19a的直徑變化也可以由操作員計(jì)算并傳遞到檢測(cè)控制部50或驅(qū)動(dòng)部32。進(jìn)而，過(guò)去更換時(shí)的輥直徑相對(duì)于其新品時(shí)的磨損量、到更換為止的使用日數(shù)也可以由操作員計(jì)算，計(jì)算出的值也可以存儲(chǔ)在存儲(chǔ)部56中。另外，也可以對(duì)第2實(shí)施方式和第3實(shí)施方式的變形例進(jìn)行組合。通過(guò)組合第2實(shí)施方式和第3實(shí)施方式的變形例，與單獨(dú)應(yīng)用第2實(shí)施方式或第3實(shí)施方式的情況相比，能夠更高精度地補(bǔ)償相對(duì)于圓周速度比的偏差。并且，利用輥對(duì)17對(duì)玻璃帶的寬度方向兩端部(耳部)進(jìn)行急速冷卻，由此，容易產(chǎn)生上述塑性變形的問題。在玻璃的液相溫度為1050° C 1250° C的高溫的情況下，在利用輥對(duì)17對(duì)玻璃帶的寬 度方向兩端部(耳部)進(jìn)行急速冷卻時(shí)的上述相鄰區(qū)域與玻璃帶B的中心位置之間，溫度降低量之差較大，容易產(chǎn)生塑性變形的問題。因此，在使用液相溫度為1100° C 1250° C的玻璃的玻璃板的制造中，難以產(chǎn)生塑性變形的本發(fā)明的制造方法是優(yōu)選的。在使用液相溫度為1150° C 1250° C的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明更加優(yōu)選，在使用液相溫度為1180° C 1250° C的玻璃的玻璃板的制造中進(jìn)一步優(yōu)選，在使用液相溫度為1200° C 1250° C的玻璃的玻璃板的制造中特別優(yōu)選。關(guān)于液相粘度為150000dPa *s以下的較小的液晶顯示器或有機(jī)EL顯示器等的平板顯示器用玻璃板，在成型步驟時(shí)處于容易產(chǎn)生失透的狀態(tài)。因此，需要使成型步驟時(shí)的熔融玻璃的溫度成為高溫，上述塑性變形的問題顯著。因此，在使用液相粘度為150000dPa*s以下的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明是優(yōu)選的，在使用液相粘度為35000 150000dPa的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法更加優(yōu)選。在使用液相粘度為50000 IOOOOOdPa.s的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法進(jìn)一步優(yōu)選，在使用液相粘度為50000 80000dPa.s的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法進(jìn)一步優(yōu)選。并且，玻璃的熱膨脹系數(shù)越大的玻璃，越容易由于基于急劇的溫度變化的膨脹差而產(chǎn)生上述塑性變形。因此，在使用熱膨脹系數(shù)(100 300° C)[X10_7° C]為30以上的玻璃的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法是優(yōu)選的。但是，在將本發(fā)明的制造方法應(yīng)用于平板顯示器用玻璃板的情況下，當(dāng)熱膨脹系數(shù)過(guò)大時(shí)，在平板顯示器制造時(shí)的熱處理步驟中，存在熱沖擊和熱收縮量增大的傾向，所以，例如在平板顯示器用玻璃板等中是不優(yōu)選的。根據(jù)以上情況，在熱膨脹系數(shù)(100 300° C)[X10_7° C]為30 小于40的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法是優(yōu)選的，在熱膨脹系數(shù)(100 300° C)[X10_7° C]為32 小于40的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法更加優(yōu)選，在熱膨脹系數(shù)(100 300° C)[X10_7° C]為34以上且小于40的玻璃板的制造中，本發(fā)明的制造方法更加優(yōu)選。(玻璃板的組成)由本實(shí)施方式的玻璃板制造方法和玻璃板制造裝置制造的玻璃板例如優(yōu)選舉出液晶顯示器用玻璃基板。液晶顯示器用玻璃基板的玻璃組成例示以下的玻璃組成。優(yōu)選含有:
SiO2 50 70質(zhì)量％
B O, O 15質(zhì)量％
Al2O, 5 25質(zhì)量％
MgO O 10質(zhì)丨“:％
CaO O 20質(zhì)量％ SrO O 20質(zhì)量％
BaO O IO )U μ:%
RO 5 20質(zhì)量％ (其中，R為從Mg、Ca、Sr和Ba中選出的玻璃板所含有的全部成分中的至少--種)。進(jìn)而,從抑制液晶顯示器用玻璃基板中形成的TFT (Thin Film Transistor)的破壞的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選為無(wú)堿玻璃(實(shí)質(zhì)上不含堿成分的玻璃)。另一方面，為了提高熔融玻璃的熔解性和澄清性，也可以含有微量的堿成分。該情況下，優(yōu)選含有超過(guò)0.05質(zhì)量％且為2.0質(zhì)量％以下的R’20，更加優(yōu)選含有超過(guò)0.1質(zhì)量％且為2.0質(zhì)量％以下的R’20 (其中，R’是從L1、Na和K中選出的玻璃板所含有的全部成分中的至少一種)。(實(shí)施例)為了調(diào)查本發(fā)明的效果，使用現(xiàn)有的玻璃板制造裝置和本實(shí)施方式的玻璃板制造裝置，分別按照下述方法制造玻璃帶，測(cè)定在玻璃帶中產(chǎn)生的波狀的變形。另外，所使用的玻璃板制造裝置均為圖3和圖4所示的下拉法的玻璃板制造裝置1，玻璃使用含有下述所示的成分的硅酸鋁玻璃。S1O2 60 質(zhì)量％
Al2O3 19.5 質(zhì)量％
B2O3 10 質(zhì)量％
CaO 5質(zhì)量％
SrO 5質(zhì)量％
SnO2 0.5 質(zhì)量％作為實(shí)施例1，按照上述第I實(shí)施方式，通過(guò)圓周速度決定部38決定搬送輥19a的圓周速度，以使得設(shè)于比玻璃帶B的溫度為退火點(diǎn)AP的位置更靠下游的溫度區(qū)域E中的搬送輥19a的圓周速度，比設(shè)于在退 火爐內(nèi)搬送的玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域D中的搬送輥18a的圓周速度快0.6%，根據(jù)決定后的圓周速度對(duì)各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制，制作0.5_厚、寬度方向長(zhǎng)度2000_X長(zhǎng)邊方向長(zhǎng)度2500_的大小的液晶顯示器用玻璃基板。并且，作為實(shí)施例2，按照上述第2實(shí)施方式，決定各搬送輥18a、19a的圓周速度，以確保圓周速度分布，根據(jù)所決定的搬送輥的圓周速度使搬送輥18a、19a旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，除了這點(diǎn)以外，在與實(shí)施例1相同的條件下，制作0.5_厚的液晶顯示器用玻璃基板。作為實(shí)施例3，按照上述第I實(shí)施方式，通過(guò)圓周速度決定部38決定搬送輥19a的圓周速度，以使得設(shè)于比玻璃帶B的溫度為退火點(diǎn)AP的位置更靠下游的溫度區(qū)域E中的搬送輥19a的圓周速度，比設(shè)于在退火爐內(nèi)搬送的玻璃帶B的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)Tg以上且軟化點(diǎn)SP以下的溫度區(qū)域D中的搬送輥18a的圓周速度快0.6%，根據(jù)決定后的圓周速度對(duì)各搬送輥18a、19a的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)進(jìn)行控制，制作0.7_厚、寬度方向長(zhǎng)度2000_X長(zhǎng)邊方向長(zhǎng)度2500_的大小的液晶顯示器用玻璃基板。作為比較例1，除了使全部搬送輥18a、19a的圓周速度相同這點(diǎn)以外，在與實(shí)施例1相同的條件下，制作0.5_厚的液晶顯示器用玻璃基板。并且，作為比較例2，除了使全部搬送輥18a、19a的圓周速度相同這點(diǎn)以外，在與實(shí)施例3相同的條件下,制作0.7mm厚的液晶顯不器用玻璃基板。關(guān)于所得到的實(shí)施例1 3、比較例I 2的液晶顯示器用玻璃基板，使用厚薄規(guī)計(jì)測(cè)在液晶顯示器用玻璃基板的相鄰區(qū)域中產(chǎn)生的波形狀的變形(板厚方向的凹凸)。其結(jié)果，在實(shí)施例1中，波形狀的變形(凹凸的高度)為0.05_以下。在實(shí)施例2中，波形狀的變形為0.04mm以下。在實(shí)施例3中，波形狀的變形為0.05_。在比較例I中，波形狀的變形為0.4mm。在比較例2中，波形狀的變形為0.25mm。另外，在厚度為0.5_和厚度為0.7_的液晶顯示器用玻璃基板中，波形狀的變形在厚度方向?yàn)?.2mm以內(nèi)，滿足表面品質(zhì)。在使用現(xiàn)有的制造裝置得到的比較例I的液晶顯示器用玻璃基板中，基于波形狀的變形的階梯差為0.4mm，不滿足上述表面品質(zhì)。在使用現(xiàn)有的制造裝置得到的比較例2的液晶顯示器用玻璃基板中，基于波形狀的變形的階梯差為0.25mm，不滿足上述表面品質(zhì)。與此相對(duì)，在使用本實(shí)施方式的制造裝置I得到的實(shí)施例1 3的液晶顯示器用玻璃基板中，基于波形狀的變形的階梯差為0.05mm以下，滿足上述表面品質(zhì)。實(shí)施例1的波形狀的凹凸的高度被改善為1/8。實(shí)施例2的波形狀的凹凸的高度被改善為1/10。實(shí)施例3的波形狀的凹凸的高度被改善為1/5。以上，詳細(xì)說(shuō)明了本發(fā)明的玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置，但是，本發(fā)明不限于上述實(shí)施方式，當(dāng)然可以在不脫離本發(fā)明主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行各種改良和變更。標(biāo)號(hào)說(shuō)明1:玻璃板制造裝置；2:成型裝置；3:退火裝置；18、19:搬送輥對(duì)；18a、19a:搬送輥;30、40、50:檢測(cè)控制部；32:驅(qū)動(dòng)部;34、44:溫度傳感器;47、57:搬送輥狀態(tài)檢測(cè)部；38、48、58:圓周速度決定部；54:距離測(cè)定傳感器；A:熔融玻璃；B:玻璃帶；C:玻璃板；D:玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域；E:玻璃帶的溫度為退火點(diǎn)以下的溫度區(qū)域；SP:軟化點(diǎn)；Tg:玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)；AP:退火點(diǎn)；S10:熔解步驟；S40:成型步驟；S50:退 火步驟。
權(quán)利要求
1.一種玻璃板的制造方法，其特征在于，該制造方法具有: 熔解步驟，熔解玻璃原料并制作熔融玻璃； 成型步驟，使用溢流下拉法成型熔融玻璃，形成玻璃帶；以及 退火步驟，利用在所述玻璃帶的搬送方向上設(shè)置的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向的兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火， 在所述成型步驟中，在通過(guò)使從成型體溢流并在所述成型體的側(cè)壁流下的熔融玻璃在所述成型體的下端貼合而形成所述玻璃帶后，以比所述玻璃帶的寬度方向的中央部快的方式對(duì)所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部進(jìn)行冷卻， 在所述退火步驟中，以不使所述玻璃帶產(chǎn)生塑性變形的方式，在所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，在所述搬送方向上對(duì)所述玻璃帶作用張力。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的玻璃板的制造方法，其中， 所述玻璃板的板厚為0.5mm以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求 1 3中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中，以不使相對(duì)于由所述搬送輥夾持的部分在所述玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域產(chǎn)生塑性變形的方式，在所述相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶作用搬送方向的張力。
5.根據(jù)權(quán)利要求1 4中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比相對(duì)于所述玻璃帶的由搬送輥夾持的部分在所述玻璃帶的寬度方向內(nèi)側(cè)相鄰的相鄰區(qū)域的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于所述相鄰區(qū)域的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快。
6.根據(jù)權(quán)利要求1 5中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法,其中， 該制造方法包括如下步驟:在所述成型體的下端貼合所述熔融玻璃而形成玻璃帶后，在設(shè)所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部的粘度為Π時(shí)，對(duì)所述兩端部進(jìn)行冷卻直到1gn =9以上為止，并且，所述兩端部的冷卻速度比所述玻璃帶的寬度方向的中央部的冷卻速度快。
7.根據(jù)權(quán)利要求1 6中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中， 在所述玻璃帶的寬度方向的中央部，為了在玻璃帶的搬送方向上作用張力， 至少在所述玻璃帶的寬度方向的中央部的溫度為從對(duì)玻璃退火點(diǎn)加上150° C的溫度到從由玻璃畸變點(diǎn)減去200° C的溫度的溫度區(qū)域中， 進(jìn)行溫度控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的中央部的冷卻速度比所述寬度方向的兩端部的冷卻速度快。
8.根據(jù)權(quán)利要求1 7中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述玻璃帶的寬度方向的中央部的溫度為玻璃軟化點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的兩端部比被所述兩端部夾著的中央部的溫度低，并且所述中央部的溫度均勻，在所述玻璃帶的寬度方向的中央部，為了作用玻璃帶搬送方向的張力，在所述玻璃帶的所述中央部的溫度小于玻璃軟化點(diǎn)且為玻璃畸變點(diǎn)以上的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的溫度分布從所述中央部朝向所述兩端部而降低，在所述玻璃帶的所述中央部的溫度為玻璃畸變點(diǎn)的溫度區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得所述玻璃帶的寬度方向的所述兩端部與所述中央部之間的溫度梯度消失。
9.根據(jù)權(quán)利要求1 8中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述玻璃帶的寬度方向的中央部，為了作用玻璃帶搬送方向的張力，在所述玻璃帶的所述中央部的溫度小于玻璃畸變點(diǎn)附近的區(qū)域中，對(duì)所述玻璃帶的溫度進(jìn)行控制，使得從所述玻璃帶的所述兩端部朝向所述中央部而降低。
10.根據(jù)權(quán)利要求1 9中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述玻璃輥對(duì)中的、設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快0.03% 2%O
11.根據(jù)權(quán)利要求1 10中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 所述玻璃板的寬度方向 的長(zhǎng)度為IOOOmm以上。
12.根據(jù)權(quán)利要求1 11中的任意一項(xiàng)所述的玻璃板的制造方法，其中， 在所述退火步驟中，以200m/小時(shí)以上的搬送速度向下方向拔出所述玻璃帶進(jìn)行退火。
13.—種玻璃板的制造方法，其特征在于，該制造方法具有: 熔解步驟，熔解玻璃原料并制作熔融玻璃； 成型步驟，使用溢流下拉法成型熔融玻璃，形成玻璃帶；以及 退火步驟，利用在所述玻璃帶的搬送方向上設(shè)置的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向的兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火，形成板厚為0.5mm以下的玻璃帶， 在所述成型步驟中，通過(guò)使從成型體溢流并在所述成型體的側(cè)壁流下的熔融玻璃在所述成型體的下端貼合，形成玻璃帶， 在所述退火步驟中，使所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于比所述玻璃帶的溫度為退火點(diǎn)的位置更靠下游側(cè)的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度，比所述搬送輥對(duì)中的、設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度快。
14.一種玻璃板制造裝置，其特征在于，該玻璃板制造裝置具有: 成型裝置，其使用下拉法從熔融玻璃成型玻璃帶；以及 退火裝置，其利用多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于所述玻璃帶的寬度方向的兩端部在所述寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并且向下方向拔出所述玻璃帶而進(jìn)行退火，形成板厚為0.5mm以下的所述玻璃帶， 所述退火裝置包括所述多個(gè)搬送輥對(duì)和驅(qū)動(dòng)部， 所述多個(gè)搬送輥對(duì)中的I個(gè)搬送輥對(duì)設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的第I溫度區(qū)域中，所述多個(gè)搬送輥對(duì)中的另I個(gè)搬送輥對(duì)設(shè)于所述玻璃帶的溫度為玻璃退火點(diǎn)以下的第2溫度區(qū)域中，通過(guò)向下方向拉入所述玻璃帶，搬送所述玻璃帶， 所述驅(qū)動(dòng)部使所述搬送輥旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，使得設(shè)于所述第2溫度區(qū)域中的搬送輥對(duì)的搬送輥的圓周速度比設(shè)于所述第I溫度區(qū)域中的 搬送輥的圓周速度快。
全文摘要
本發(fā)明提供玻璃板的制造方法和玻璃板制造裝置，玻璃板的制造方法具有熔解步驟、使用溢流下拉法的成型步驟、以及玻璃帶的退火步驟。在玻璃帶的退火步驟中，利用在玻璃帶的搬送方向上設(shè)置的多個(gè)搬送輥對(duì)夾持相對(duì)于玻璃帶的寬度方向兩端部在該寬度方向上相鄰的附近區(qū)域，并向下方向拔出玻璃帶進(jìn)行退火。在成型步驟中，在形成玻璃帶后，以比玻璃帶的寬度方向中央部快的方式對(duì)玻璃帶的寬度方向兩端部進(jìn)行冷卻。在退火步驟中，以不使玻璃帶產(chǎn)生塑性變形的方式，在玻璃帶的溫度為玻璃轉(zhuǎn)變點(diǎn)以上且玻璃軟化點(diǎn)以下的溫度區(qū)域中，在搬送方向上對(duì)玻璃帶作用有張力。
文檔編號(hào)C03B17/06GK103183464SQ20131010454
公開日2013年7月3日 申請(qǐng)日期2012年3月29日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月30日
發(fā)明者君島哲郎, 中島公彥, 山崎真嗣 申請(qǐng)人:安瀚視特控股株式會(huì)社, 安瀚視特韓國(guó)有限公司